Электрические машины
..pdf121
cos н — коэффициент мощности;
Мк еМ н м — перегрузочная способность по моменту;
Мп М н п — кратность пускового момента относительно
номинального значения (для естественной МХ); f1н — частота напряжения статора.
Асинхронные двигатели выполняются общего исполнения и специального (крановые, шахтные, металлургические, экскаваторные и др.). Относительные (безразмерные) показатели АД зависят от типоисполнения, номинальной мощности и синхронной скорости.
АД основного исполнения 4А и АИ имеют наибольший удельный вес по выпуску. Выпускаются мощностью от 0,025 до 400 кВт, всегда низковольтные (до 600 В). Для сведения приведем обобщенныепоказателисерии4А.
Мощность, кВт |
Sн% |
н% |
cos н |
м |
п |
I1nе I1н |
0,1 1 |
10 6 |
55 75 |
0,6 0,75 |
1,7 2,5 |
2 |
3,5 5 |
1 10 |
6 3 |
75 88 |
0,75 0,86 |
1,8 2,2 |
2 |
5 7 |
более 10 |
3 1,5 |
88 94 |
0,75 0,02 |
2 |
1,4 1,2 |
6 7 |
|
|
|
|
|
|
|
Другие параметры АД, такие как сопротивления обмоток (активные и индуктивные), коэффициенты трансформаций Ке и Кi и другие, можно найти лишь в специальной справочной литературе, или запросить эти данные у завода-изготовителя. Сопротивления можно без особой погрешности определить расчетно.
4.5Приближенный расчет сопротивлений обмоток ротора и статора
|
Расчет будет достаточно точным, если известен параметр |
|
|
R1 R2 . Если этот параметр неизвестен, то принимается |
1, |
что допустимо, так как для АД общего исполнения 0,8 1,2. |
|
|
|
Исходными выражениями являются: |
|
122
R |
2 |
|
|
Sке |
U1фн I1пе |
|
|
, |
|
|
|
(4.27) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Sке2 1 2 е 1 |
|
|
|
|
||||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
R1 R2 e. |
|
|
|
|
|||||
(4.27,а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
U |
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||
|
X |
|
|
|
|
|
1фн |
|
R 1 |
|
. |
(4.28) |
|||||
|
k |
|
|
|
|
е |
|||||||||||
|
|
|
|
|
I1пе |
|
2 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Здесь Sк е определяется по формуле (4.22) или (4.21). |
|
||||||||||||||||
Последовательность расчета: |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
определяется Sк е |
по (4.22), затем R2 |
по (4.28); по (4.27) находится |
Х к и последняя величина R1 R2.
Пример расчета.
В исходных данных известно:
U1фн 220 В, I1п е 50 А, пн 900 об/мин, м 2, 08, . Требуется определить для АД значения X к , R1, R2.
Расчет.
1. Номинальное скольжение
Sн |
n0 |
nн |
|
1000 900 |
01, . |
|
n0 |
|
|||
|
|
1000 |
|
2. Критическое скольжение естественной МХ по выражению
(4.22):
Sке 1,2Sн м |
|
1,2 0,12 |
|
0,45. |
2м 1 |
22 1 |
3. Величина активного сопротивления одной фазы ротора (приведенного к статору):
R2 |
Sк еU1фн / I1п е |
|
|
045, |
220 / 50 |
|
|
16, [Ом]. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
S2 |
1 2 |
|
1 |
045, |
2 1 2 08, |
|
||||||||
|
|
|
|
1 |
||||||||||
|
|
к е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Индуктивное сопротивление обмоток фазы:
123
|
|
|
U1н ф 2 |
|
|
|
|
2 |
220 |
2 |
|
2 |
|
||||
X |
|
|
|
|
|
|
R 1 |
|
|
|
|
161, |
08, |
|
333, [Ом]. |
||
|
|
|
|||||||||||||||
|
к |
|
I1nе |
|
2 |
|
|
50 |
|
|
|
|
|||||
|
|
5. Активное сопротивление фазы статора: |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
R1 R2 1,6 |
0,8 1,28 [Ом]. |
|
|
Ответ: X к 333, Ом, R1 128, Ом, R2 16, Ом.
4.6Искусственные механические характеристики трехфазных АД
Знание их свойств и возможностей очень важно для оценки режимов пуска, реверса, торможения и способов регулирования скорости асинхронных двигателей. Искусственными считаются все МХ с неноминальными параметрами АД.
Ниже будут рассмотрены наиболее распространенные случаи искусственных МХ, когда естественный режим работы АД нарушается за счет изменения параметров его силовых цепей (статора или
ротора). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Искусственные |
механические характеристики описываются |
|||||||||
выражением (4.13) при Sк Sк |
и , М к М к и , |
и: |
||||||||
|
М |
|
2М к и 1 Sк и и |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
, |
|
|||
|
|
|
Sк и |
|
|
|||||
|
|
|
S |
|
2Sк и и |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
S |
|
||||
|
|
|
Sк и |
|
|
|
|
|||
где М к и , Sк и , и |
должны быть определены предварительно с |
учетом изменений параметров цепей статора и ротора АД.
4.6.1. Искусственные МХ при U1 U1н
В данном случае меняется только напряжение статора (то есть частота питающего напряжения остается номинальной) и добавочные сопротивления отсутствуют.
Согласно выражениям (4.16), (4.18) будем иметь:
124
и е 1, Sк и Sк е , о и о , от напряжения не зависят.
М к и М к е U1 2,U1н
123
критический момент пропорционален квадрату напряжения статора;
I1и I1е U1 ,
U1н
ток прямопропорционален напряжению статора.
Выражения искусственных характеристик АД в относительных единицах записываются в виде:
|
|
|
|
U |
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
2 м |
|
1 |
|
|
1 Sки |
|
|
|
|
|||||
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
М и |
|
|
|
|
|
1н |
|
, |
|
|
|
(4.29) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Sки |
|
|
|
|
||||
|
|
S Sки |
|
2Sки |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
S |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
I1 I1 |
I |
|
|
U |
1 |
|
|
|
R1 |
R2 Sн 2 Xк2 |
|
|||||
1н |
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(4.30) |
||||||
|
|
|
|
|
R1 R2 S 2 |
|
||||||||||
|
|
|
U1н |
|
|
|
Xк2 |
|
Характеристики М S , I1 S по выражениям (4.29), (4.30) показаны на рис. 4.5.
Из приведенного на рис. 4.5 семейства характеристик видно, что критическое скольжение Sк остается неизменным, не меняется скорость холостого хода ( ои о), крутизна характеристик незначительно возрастает при понижении напряжения, что не позволяет регулировать скорость при М с М н. Возможности
регулирования расширяются только при М с к , перегрузочная способность резко уменьшается — пропорционально квадрату уменьшения напряжения. Например, уменьшение пускового тока в 2 раза, за счет соответствующего понижения напряжения статора, уменьшает максимальный и пусковой моменты в 4 раза. Это не позволяет реализовать запуск двигателя при номинальной нагрузке. Понижение напряжения может привести к опрокидыванию (остановке) двигателя, работающего с номинальной нагрузкой. Например, при м 2 и снижении напряжения сети на 30%,
максимальный момент уменьшится до 07, 2 м 049, |
2 098, от |
М н и двигатель остановится. |
|
124
Учитывая выше изложенное, следует помнить, что регулирование режимов работы АД за счет изменения питающего напряжения целесообразно лишь в частных случаях: когда ограничение пускового тока при запусках АД осуществляется без нагрузки на валу и когда регулирование скорости напряжением статора ведется при моментах нагрузки, уменьшающихся с понижением скорости
М |
|
М |
|
|
к |
|
к 1 |
|
|
с |
н |
|
|
|
, где |
(вентиляторы, компрессоры, насосы и |
|||
|
|||||||||
|
|
н |
|
др.).
4.6.2Искусственные характеристики при добавочных сопротивлениях в статоре
В практике электропривода бывает необходимо ограничить пусковой ток крупных двигателей, чтобы исключить возникновения недопустимого для питающей сети падения напряжения. Это обеспечивается включением в цепь статора двигателя симметрично в каждую фазу активных R1д или индуктивных Х1д добавочных сопротивлений. Эти средства используются также для уменьшения пускового момента сравнительно небольших двигателей, чтобы смягчить удары в передачах и обеспечить плавное ускорение механизма. Эффект от включения добавочных сопротивлений достигается такой же, как и от понижения напряжения статора. Особенность схем с добавочным сопротивлением (R1д или Х1д) заключается в том, что напряжение на входе двигателя является функцией тока и по мере уменьшения пускового тока напряжение на обмотках статора растет.
Рассчитываются искусственные механические и скоростные характеристики по выражениям (4.16) (4.18) при параметрах:
а) для добавочного активного сопротивления R1д:
S |
к и |
|
R |
2 |
|
||
|
|
|
|
, |
(4.31) |
||
|
|
|
|
||||
|
|
||||||
|
|
|
Xк2 R1 R1д 2 |
|
u |
R1 R1д |
, |
(4.32) |
|
|||
|
R2 |
|
125
М к и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3U12н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(4.33) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
2 |
|
X |
|
|
|
R |
|
R |
|
|
|
R |
|
R |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
0 |
к |
|
1 |
1д |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1д |
|
||||||||||
б) для добавочного индуктивного сопротивления Х1д |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Sк и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
(4.34) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Хк Х1д 2 R12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
и |
е |
R1 |
R2 |
|
— не зависит от Хд, |
(4.35) |
|||||||||||||||||||||||||||||
М к и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3U12н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
(4.36) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
2 |
|
Х |
|
Х |
|
|
2 |
R |
2 |
|
|
R |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
к |
1д |
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Как видно из приведенных формул, добавочные сопротивления R1д и Х1д уменьшают критические значения момента и скольжения. Искусственные МХ для одного и того же пускового момента Мпи показаны на рис. 4.6. Здесь: характеристика 1 обеспечивается добавочным сопротивлением R1д, характеристика 2 — сопротивле-
нием Х1д и характеристика 3 — за счет понижения напряжения статора. Скорость холостого хода 0, как и при изменении напряжения, не меняется, так как 0 2 f1p.
Величина сопротивлений, включаемых в цепь статора, определяется заданным значением пускового тока. Допустим, необходимо иметь пусковой ток, не превышающим номинальное значение более чем в раз, то есть I1n I1н. Тогда
I1n I1н |
|
|
U1н |
|
, |
(4.37) |
||
|
|
|
|
|||||
Хк Хд 2 |
Rк R1д 2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
где Хк , Rк — собственные сопротивления АД:
Хк Х1 Х2 , |
Rк R1 R2 . |
Из выражения (4.37) получаем:
126
R1д |
U1н |
2 |
Х |
2 |
Rк , |
(4.38) |
|
|
|
|
к |
||||
|
|||||||
|
|
I1н |
|
|
|
|
Х1д 1н 2 Rк2 Хк. (4.39)
I1н
4.6.3Искусственные характеристики при добавочных сопротивлениях в цепи ротораU
Включение симметричных активных сопротивлений R2д в цепь ротора широко используется для ограничения пускового тока и для уменьшения жесткости механических характеристик с целью регулирования скорости. В отдельных случаях активное сопротивление шунтируют индуктивным. Чисто индуктивное сопротивление в цепях ротора не используют.
При добавочных активных сопротивлениях ротора будем
иметь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sк и |
|
R2 R2д |
|
, |
|
|
(4.40) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
хк2 R12 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
1 |
|
|
|
, |
|
|
|
|||
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.41) |
||||||||
|
|
|
R R |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
М к |
и М к е |
|
|
|
2 |
|
2д |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
от R2 |
не зависит, |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
I1n |
I1н |
|
|
|
|
|
|
|
|
U1н |
|
, |
(4.42) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
Хк2 Rк R2д 2 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
U |
1н |
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Хк |
|
Rк . |
|
|
(4.43) |
||||||||
R2д |
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
1н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Механические характеристики АД при наличии R2д строятся по выражению (4.16) с учетом Sки, и , Мки из формул (4,40), (4.41). Они показаны на рис. 4.7. Как видно, уменьшение пускового тока, выраженного формулой (4.42), не уменьшает, а увеличивает пусковой момент, так как
127
128
|
Sк и R2д, |
М п |
|
2М к е Sк и; |
(4.44) |
|
при Sк и 1, М п |
М к е . |
|
|
1 Sк2 |
и |
|
|
|
|
|
|
Наклон механических характеристик прямопропорционален активному сопротивлению ротора
Sи |
Sе |
R2 |
R2д |
, |
(4.45) |
|
|
||||
|
|
|
R2 |
|
что позволяет регулировать скорость АД под нагрузкой с таким же эффектом, как скорость двигателя постоянного тока за счет последовательного сопротивления в цепи якоря.
На скорость холостого хода 0 активное сопротивление ротора влияния не оказывает, поэтому все МХ реостатного регулирования выходят на оси ординат из одной точки о 1.
Указанное свойство МХ АД широко используется на практике для пуска (ступенчатого или плавного) и регулирования скорости асинхронных двигателей. Применяются для этого машины с фазным ротором, хотя они и дороже короткозамкнутых АД.
Пуск АД с почти постоянным моментом М п М к е можно обеспечить, если добавочное активное сопротивление в роторе за-
шунтировать индуктивным Х2д. |
Характеристики для этого случая |
||||
показаны на рис. 4.7, а. |
|
|
|
|
|
U1 |
|
|
|
|
|
о е |
|
M е S |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
М и S |
I1е S |
||
х2д |
|
|
|
I1и S |
|
R2д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I1п и |
I1п е |
|
|
0 |
М п е М п и |
|
М, I1 |
|
|
Рис. 4.7,а |
|
|