- •1.Классификация видов движения подвижных сред и методы описания движения жидкости (методы Эйлера и Лагранжа)
- •Формула расчета массового расхода:
- •5. Вывод дифференциальных уравнений движения идеальной жидкости( уравнений л. Эйлера)
- •6. Вывод уравнения д. Бернулли для установившегося движения идеальной жидкости и анализ его составляющих.
- •7. Энергетический смысл и геометрическая интерпретация уравнения д. Бернулли для идеальной жидкости.
- •9. Дифференциальное уравнение движения реальных жидкостей (уравнение Навье-Стокса). Критерии гидродинамического подобия.
- •10. Опыты о. Рейнольдса. Критерий Рейнольдса. Ламинарный, турбулентный и переходный режимы движения жидкости.
- •12. Средняя, максимальная и местная скорость потока. Закон распределения скорости по сечению потока (закон Стокса). Соотношение между максимальной и средней скоростями потока при ламинарном режиме.
- •13. Расчет расхода жидкости при ламинарном режиме движения (уравнение Пуазейля).
- •15.Турбулентный поток и его структура. Интесивность пульсаций итурбулентная вязкость потока. Закон распределения скорости по сечению потока
- •16.Гидравлические потери по длине трубопровода. Вывод уравнения дАрсиВейсбеха . Коэф гидравлического трения
- •17.Графики Никурадзе. Абсолютная и относительная шероховатость труб. Понятия гидравлических гладких и шереховатых труб
- •19) Внезапное расширение потока. Расчет потерь напора (уравнение Борда)
- •21) Простой трубопровод. Расчет потерь напора в трубопроводе . Кривые потребного напора простого трубопровода. Простой трубопровод
- •2.3.2 Понятие экономичной скорости
- •22) Последовательные и параллельное соединение простых трубопроводов. Построение результирующих линий потребного напора.
- •23) Понятие гидравлического удара. Формула Жуковского. Определение величины повышения давления при прямом полном и неполном гидравлическом ударе.
- •28. Гидромашина — это устройство, создающее или использующее поток жидкой среды.
- •Шестеренные
- •Винтовые
- •31.Основное технические показатели насосов
- •32. Графические характеристики центробежных насосов.
- •33. Главная характеристика насоса. Рабочая область насоса.
- •34. Устройство и принцип действия центробежного насоса. Трансформация д. Бернулли в центробежном насосе. Запуск насоса в работу.
- •35.Движение жидкости в канале рабочего колеса насоса. Определение расхода жидкости.
- •36. Основное уравнение центробежных машин. Теоретический и действительный напоры центробежного насоса.
- •37.Совместная работа насоса и трубопровода. Глубина всасывания насоса.
- •38. Насосная установка. Определение напора развиваемого насосом.
- •39. Насосная установка. Определение характеристик насоса (подачи, напора, кпд). Расчет затрат мощности потребляемой электродвигателем насоса.
- •40.Работа насоса на сеть. Определение положения рабочей точки насоса.
- •41.Подбор центробежного насоса по каталогам. Методика подбора насосов для простого трубопровода.
- •7.4. Примеры расчета и подбора центробежного насоса
- •42.Законы пропорциональности для центробежных насосов.
- •43.Регулирование подачи центробежного насоса изменением характеристики сети. Другие методы регулирования подачи насоса и их анализ.
- •7.3. Методы регулирования подачи центробежного насоса
- •47 Кавитация , кавитационный запас, формула руднева
- •48 Шерстяные насосы
- •49 Производетельность шестеренного насоса (регулирование не нашел)
42.Законы пропорциональности для центробежных насосов.
Законы пропорциональности – законы позволяющие установить основные технические показатели подобных насосов при изменении частоты вращения рабочего колеса насоса.
Первый закон пропорциональности
Второй закон пропорциональности
Третий закон пропорциональности
Для геометрически одинаковых насосов (D1=D2) законы пропорциональности принимают вид:
Для геометрически подобных насосов, либо для одного и того же насоса когда законы пропорциональности могут быть представлены выражениями (7.10):
43.Регулирование подачи центробежного насоса изменением характеристики сети. Другие методы регулирования подачи насоса и их анализ.
7.3. Методы регулирования подачи центробежного насоса
Существующие методы регулирования производительности (подачи) центробежных насосав можно разбить на две группы. В первую группу включены методы направленные на изменение характеристики трубопровода. При их применении рабочая точка М из положения М1 будет перемещаться по главной характеристике насоса в положение точки М2 рисунок 7.5а.
Во вторую группу включены методы, связанные с изменением главной характеристики насоса. В этом случает при неизменной характеристике трубопровода рабочая точка насоса (точка М) будет перемещаться по ней рисунок 7.5б.
а) б)
Рисунок 7.5 − Графические характеристики методов регулирования подачи центробежных насосов.
а − изменением характеристики (сопротивления) трубопровода; б − изменением главной характеристики насоса.
Изменение характеристики трубопровода может производиться дросселированием (открытием или закрытием регулирующих вентилей ) и байпасированием (сбросам части жидкости обратно в емкость из которой она забирается). Изменение характеристик насоса производят изменением угловой скорости вращения рабочего колеса и иногда обточкой рабочего колеса. Кроме того, для увеличения расхода и напора могут создаваться насосные установки. При этом несколько насосав (чаще всего два) могут соединяться для работы на одну сеть параллельно или последовательно.
Наиболее распространенными методами регулирования подачи насоса являются дросселирование, и регулирование частоты вращения рабочегоколеса. Дроссельное регулирование является самым простым, но он не экономичным методом. Второй способ регулирования признан как самый экономичный, но требующий дополнительного оборудования.
Суть дроссельного регулирования подачи состоит в том, что в общее сопротивление трубопровода вносится дополнительное сопротивление путем закрытия (прикрытия) задвижек, вентилей, кранов. При этом напорная характеристика трубопровода становиться более крутой и рабочая точка насоса перемещается из точки в точку (рисунок 7.5а) тем самым уменьшая пропускную способность трубопровода. Данный способ регулирования влечет большие энергетические потери вызванные необходимостью преодоления дополнительного сопротивления трубопровода. Их величина
(7.8)
где ∆h–величина потерь напора при дросселировании (закрытии задвижки) см. рисунок 7.5а.
Регулирование изменением частоты вращения рабочего колеса позволяет изменить подачу и напор как в сторону их увеличения, так и в сторону уменьшения. Регулирования частоты вращения осуществляется специальными устройствами – терристорными приводами. Данный способ регулирования оказывается существенно выгоднее, чем дроссельное регулирование или регулирование сбросом части жидкости, непроизводительных затрат при этом методе регулирования нет. Основан он на использовании законов пропорциональности для центробежных машин представленных уравнениями (7.9):
(7.9)
Методы (7.10)
Аналитически рассчитать производительность при изменении частоты вращения колеса от до позволяет 1–й закон пропорциональности.для центробежных машин уравнение 1. Согласно второму закону пропорциональности напор насоса изменяется пропорционально квадрату изменения частоты вращения его рабочего колеса. По третьему закону пропорциональности мощность потребляемая насосной установкой увеличивается пропорционально изменению частоты вращения рабочего колеса в третьей степени.
44.Методы регулирования подачи центробежного насоса изменением главной характеристики насоса
Существующие методы регулирования производительности (подачи) центробежных насосав можно разбить на две группы. В первую группу включены методы направленные на изменение характеристики трубопровода. При их применении рабочая точка М из положения М1 будет перемещаться по главной характеристике насоса в положение точки М2 рисунок 7.5а.
Во вторую группу включены методы, связанные с изменением главной характеристики насоса. В этом случает при неизменной характеристике трубопровода рабочая точка насоса (точка М) будет перемещаться по ней рисунок 7.5б.
а) б)
Рисунок 7.5 − Графические характеристики методов регулирования подачи центробежных насосов.
а − изменением характеристики (сопротивления) трубопровода; б − изменением главной характеристики насоса.
Изменение характеристики трубопровода может производиться дросселированием (открытием или закрытием регулирующих вентилей ) и байпасированием (сбросам части жидкости обратно в емкость из которой она забирается). Изменение характеристик насоса производят изменением угловой скорости вращения рабочего колеса и иногда обточкой рабочего колеса. Кроме того, для увеличения расхода и напора могут создаваться насосные установки. При этом несколько насосав (чаще всего два) могут соединяться для работы на одну сеть параллельно или последовательно.
Наиболее распространенными методами регулирования подачи насоса являются дросселирование, и регулирование частоты вращения рабочегоколеса. Дроссельное регулирование является самым простым, но он не экономичным методом. Второй способ регулирования признан как самый экономичный, но требующий дополнительного оборудования.
Суть дроссельного регулирования подачи состоит в том, что в общее сопротивление трубопровода вносится дополнительное сопротивление путем закрытия (прикрытия) задвижек, вентилей, кранов. При этом напорная характеристика трубопровода становиться более крутой и рабочая точка насоса перемещается из точки в точку (рисунок 7.5а) тем самым уменьшая пропускную способность трубопровода. Данный способ регулирования влечет большие энергетические потери вызванные необходимостью преодоления дополнительного сопротивления трубопровода. Их величина
где ∆h–величина потерь напора при дросселировании (закрытии задвижки) см. рисунок 7.5а.
45.46 ПоследоватЕльное и параллельное соединение
двух центробежных насосов
В промышленной практике если требуемый напор нельзя обеспечить одним насосом, то последовательно включаются несколько насосов. На рис. 13.1 приведена схема последовательного соединения двух центробежных насосов, которая включает всасывающий трубопровод 1, обратный клапан 2, нагнетательный трубопровод 3 и центробежные насосы 4 (рис. 13.1).
По условию неразрывности потока подачи двух насосов равны между собой, т.е. Q1 = Q2 = Q. Общий напор, развиваемый двумя насосами, равен сумме напоров, создаваемых каждым насосом, за исключением потерь напора в линии, соединяющей их между собой, т.е. H = H1 + H2 – h1-2. Так как соединительная линия между насосами как правило короткая, то потерями напора в ней можно пренебречь, тогда H = H1 + H2. Таким образом, для построения суммарной характеристики двух последовательно работающих центробежных насосов необходимо при одних и тех же подачах просуммировать их напоры.
Рассмотрим вариант работы двух одинаковых, рядом установленных и последовательно подключенных центробежных насосов (рис. 13.2). Вначале строится характеристика одного насоса, затем, удваивая значения напоров Нi, соответствующих значению подач Qi, находится суммарная характеристика последовательно соединенных двух насосов H2i (рис. 13.2).
Изображается на этом же графике характеристика трубопровода и находится рабочая точка А-точка пересечения характеристики трубопровода и суммарной характеристики насосов. Так как у каждого насоса подача Q = QA, то режимной точкой одного насоса является точка B (рис. 13.2). Каждый насос развивает напор HB = 0,5HA, и их к.п.д. ηс определяется точкой С.
Вследствие того, что рабочая точка А находится на пересечении суммарной характеристики насосов и характеристики трубопровода, то наибольший эффект в повышении напора, создаваемого последовательно соединенными насосами, достигается, когда их главные характеристики пологие. Для увеличения подачи в промышленной практике используется параллельное соединение насосов. На рис. 13.3 приведена схема параллельного соединения двух центробежных насосов, включающая всасывающий трубопровод 1, центробежные насосы 2 и нагнетательный трубопровод 3. Таким образом, для построения суммарной характеристики двух параллельно работающих центробежных насосов необходимо при одних и
тех же напорах просуммировать их подачи.
Рассмотрим вариант работы двух одинаковых параллельно соединенных центробежных насосов (рис. 13.4).
Вначале строится характеристика одного насоса. Затем удваивая значение подач Qi, соответствующих значениям напоров Hi строится суммарная характеристика двух параллельно соединенных насосов (рис. 13.4). Изображается на этом же графике характеристика трубопровода и находится рабочая точка А - точка пересечения характеристики трубопровода и суммарной характеристики насосов. Вследствие того, что у каждого насоса напор Н=НА, то режимной точкой одного насоса является точка В (рис. 13.4). Каждый насос имеет подачу QB=0,5QA, а их к.п.д. определяется точкой С.
Наибольший эффект в повышении подачи способом параллельного соединения двух центробежных насосов достигается, когда их главные характеристики крутые