Лабораторная работа № 2
Определение характеристик ТЭЦ на режиме повышенной нагрузки
Цель работы: Формирование исходных данных и определение параметров пара и воды в турбоустановке ПТ – 135 – 130 при температуре наружного воздуха tнар=-190С. Расчет характеристик тепловой эффективности ТЭЦ на режиме повышенной нагрузки.
Основные сведения
Принципиальная тепловая схема тепловой электростанции с промышленно-теплофикационной турбиной типа ПТ-135-130 приведена в разделе 1. В приложении А приведены параметры пара и воды в турбоустановке ПТ – 135 – 130 при температуре наружного воздуха tнар= -50С, что отвечает номинальному режиму работы ТЭЦ.
Тепловая нагрузка ТЭЦ определяется потребностями производственного потребителя пара и отпуском теплоты внешнему потребителю на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение.
Для расчета характеристик тепловой эффективности ТЭЦ с промышленно-теплофикационной турбиной на режиме пониженной нагрузки (при температуре наружного воздуха tнар выше –50С) или на режиме повышенной нагрузки (при tнар ниже -50С) необходимо знать давление пара в отборах турбины. Это давление зависит от режима работы турбоустановки, определяемом графиком теплофикационной нагрузки.
В данной лабораторной работе принят постоянный отбор пара на технологические (производственные) нужды внешнего потребителя, который равен Dп = 84кг/с. Отопительная нагрузка Qот зависит от температуры окружающей среды tнар и принимается по графику тепловых нагрузок и графику температур сетевой воды (рис. А1).
При выполнении лабораторной работы необходимо:
1) определить параметры пара в отборах турбины №,№ 4,5,6,7, а также параметры пара и воды в регенеративных и сетевых подогревателях турбоустановки при температуре наружного воздуха tнар=-190С;
2) построить процесс работы пара в турбине в h,s-диаграмме;
3) рассчитать характеристики тепловой эффективности ТЭЦ на режиме пониженной нагрузки (при tнар=-190С), пользуясь программой ПТ-135-130(-19МД) (ТЭС-АЭС).xls.
При определении параметров пара и воды в турбоустановке принять неизменными параметры в точках процесса 0, 0, 1, 2, 3, ДПВ [см. табл. 3.1, лист “исх. дан.2” программы ПТ-135-130(-19МД)(ТЭС-АЭС).xls] .
Таблица 3.1. Начальные параметры пара при tнар= -190С
№ |
Наименование параметра |
Обозначение |
Величина |
Размерность |
1 |
Расход пара на турбину |
Do |
209,5 |
кг/c |
2 |
Начальное давление пара |
РО |
12,7 |
МПа |
3 |
Начальная температура пара |
tо |
565 |
оС |
4 |
Давление пара, поступающего в конденсатор |
Рк |
0,0027 |
МПа |
Методика расчета параметров пара и воды в турбоустановке
Результаты расчета по приведенной ниже методике позволяют сформировать исходные данные для расчета принципиальной тепловой схемы теплоэлектроцентрали с турбоагрегатом ПТ – 135 – 130 при температуре наружного воздуха tН=-190С.
Полученные результаты заносят в табл. 3.1, лист “исх. дан.2” программы ПТ-135-130(-19МД) )(ТЭС-АЭС).xls.
Принимаем недогрев сетевой воды в подогревателях:
нижний сетевой подогреватель:
;верхний сетевой подогреватель:
,
принятые значения i заносим в табл. 3.1, лист “ исх. дан.2”.
Определяем из температурного графика сетевой воды (рис. 2)
температуру воды за сетевыми подогревателями. Результат заносим в табл. 2.4, лист “исх. дан. 1.”:
нижний сетевой подогреватель:
;верхний сетевой подогреватель:
.
3. Рассчитываем температуру насыщения конденсата греющего пара в сетевых подогревателях НС и ВС ( результат заносим в табл. 2.4, лист “исх. дан. 1”):
нижний сетевой подогреватель:
.
верхний сетевой подогреватель:
.
4. По таблицам насыщения для воды и водяного пара [1] по температуре насыщения находим давление насыщенного пара в НС и ВС и его энтальпию( результат заносим в табл. 2.4, лист “исх. дан. 1”):
нижний сетевой подогреватель:
;
h=349,64кДж/кг;верхний сетевой подогреватель:
;
h=456,28кДж/кг.
Определяем давление пара в теплофикационных (регулируемых) отборах №6, №7 турбины с учётом принятых потерь давления по трубопроводам ( результат заносим в табл. 3.1, лист “ исх. дан.2”):
,
где
потери в трубопроводах и системах
регулирования турбины
принимаем :
;
;
.
,
.
По значению давления пара (Р6) в теплофикационном отборе №6 турбины уточняем давление пара в нерегулируемых отборах турбины между промышленным отбором №3 и регулируемым теплофикационным отбором №6 (по уравнению Флюгеля - Стодолы), принимая для упрощения
.
Результат заносим в табл. 3.1, лист “
исх. дан.2” :
,
где : D0 , D, Р60, Р6 – расход и давление пара в отборе турбины на номинальном и рассчитываемом режиме, соответственно.
,
.
,
.
7. Рассчитываем
давление насыщенного водяного пара в
регенеративных подогревателях №4 и №5,
а также в сетевых подогревателях НС и
ВС. Потери давления по трубопроводу от
отбора турбины до соответствующего
подогревателя принимаются равными
:
,
.
,
.
,
.
,
.
С учетом этих значений потерь давления необходимо построить процессы расширения пара в h,s-диаграмме для турбины ПТ-135-130 с тремя регулируемыми отборами, как это показано на рис.А2.
Внутренние относительные КПД по отсекам турбины оi принимаются из табл. 2.6, лист “исх. дан. 1”. При принятых значениях оi для ЦВД и ЦНД турбины и известных после построения h,s-диаграммы процесса работы пара в турбине значений энтальпии пара в конце адиабатического расширения в отсеках турбины hia определяют действительные энтальпии пара h i ( см. п.8 настоящей методики).
После построения процесса расширения пара в h,S –диаграмме, как это показано на рис. 3.2, на него наносятся изобары, соответствующие давлению пара в нерегулируемых отборах №4 и №5, направляемый затем на регенеративные подогреватели и устанавливаются энтальпии и температуры в этих отборах.
Определяем энтальпии пара h i в отборах турбины по давлениям пара в этих отборах P i и значениям энтальпии пара при его адиабатическом расширении в турбине h i a. Значения h i a определяют по схеме процесса работы пара в турбине в h,S –диаграмме .
по
и
,
где h3
– из табл. 3.1, лист “ исх. дан.2”;
- из табл. 2.6, лист “исх. дан. 1”;
;
по
и
,
,
где
=
0,823 – из табл. 2.6, лист “исх. дан. 1”;
по
и
,
,
;
по
и
,
,
где
=
0,808 - из табл. 2.6, лист “исх. дан. 1”;
;
по
и
,
где
- из табл. 2.2, лист “исх. дан. 1”;
,
где принимаем
( см. табл. 2.6, лист “исх. дан. 1” );
.
По построенной h,S- диаграмме ( рис.3.2) определяем температуру пара в соответствующем отборе турбины по значениям его давления и энтальпии ( результаты заносим в табл. 3.1, лист “ исх. дан.2” ):
;
;
;
;
.
Рис. 3.2 – Схема работы пара в турбине ПТ-135-130 при температуре наружного воздуха tНАР= -19ОС в h,s-диаграмме
Определяем по таблицам [1] по найденным давлениям насыщения Pi значения температуры tн и энтальпии hвн конденсата греющего пара (результаты заносим в табл. 3.1, лист “ исх. дан.2” ).
Принимаем недогрев воды п в регенеративных подогревателях №4 и №5 равным 5 оС и заносим их в табл. 3.1, лист “ исх. дан.2”. Программа рассчитывает температуру воды на выходе из этих подогревателей: tп=tн-θп .
Давление воды Рв за соответствующими подогревателями определяется гидравлическим сопротивлением тракта и режимом работы насосов. Значения этих давлений приведены в табл. 3.1, лист “ исх. дан.2” (они принимаются).
По таблицам для воды и перегретого пара [1] определяем энтальпию воды hвп после подогревателей ( по значениям tп и Рв) и заносим их в табл. 3.1, лист “ исх. дан.2”.
Подогрев воды в подогревателе п определяется как разность энтальпий воды на входе и выходе из подогревателя (рассчитывает программа):
п = hвп i - hвп i+1, кДж/кг.
Значения п приведены в табл. 3.1, лист “ исх. дан.2”.
15.Тепло, отдаваемое греющим паром воде в подогревателе (рассчитывает программа):
q п = h i - hвн i , кДж/кг.
Значения q п приведены в табл. 3.1, лист “ исх. дан.2”.
2. Исходные данные для теплового расчета ТЭЦ |
||||||||
Таблица 2.1. Параметры пара и воды для парогенератора (ПГ) |
||||||||
Тип парогенератора |
КЕ - 14 |
|||||||
Давление свежего пара на выходе из ПГ |
РПГ |
Из характеристик котла |
13,8 |
МПа |
||||
Температура свежего пара на выходе из ПГ |
tПГ |
Из характеристик котла |
570 |
0С |
||||
Энтальпия свежего пара на выходе из ПГ |
hПГ |
Из характеристик котла |
3525 |
кДж/кг |
||||
Температура питательной воды (на входе в ПГ) |
tП.В |
Из характеристик котла |
232 |
0С |
||||
Процент непрерывной продувки барабана котла |
PПР |
Зависит от солесодержания котловой воды |
1,5 |
% |
||||
Давление в барабане котла |
PБ |
Из характеристик котла |
14,8 |
МПа |
||||
Энтальпия воды в барабане котла (продувочная вода) |
hПР |
по давлению в барабане котла |
1600,4 |
кДж/кг |
||||
Энтальпия воды в расширителе непрерывной продувки |
h'ПР |
по давлению в деаэраторе (ДПВ) |
667 |
кДж/кг |
||||
Энтальпия пара из расширителя непрерывной продувки |
h'П |
по давлению в деаэраторе (ДПВ) |
2755,6 |
кДж/кг |
||||
Таблица 2.2. Параметры пара в турбоустановке |
||||||||
Расход пара на турбину |
D0 |
(для tН = -150С) |
209,5 |
кг/с |
||||
Начальное давление пара |
P0 |
|
12,75 |
МПа |
||||
Начальная температура пара |
t0 |
|
565 |
0С |
||||
Давление пара поступающего в конденсатор |
Pк |
|
0,0027 |
МПа |
||||
Коэффициент утечек пара через уплотнения турбины |
кУТ |
(0,015 - 0,02) |
0,015 |
- |
||||
Коэффициент утечек пара через уплотнения турбины в третьем отборе |
кУ3 |
(0,3 - 0,4) |
0,3 |
- |
||||
Коэффициент утечек пара через штоки клапанов |
кУШ |
(0,6 - 0,7) |
0,6 |
- |
||||
Расход пара из уплотнений штоков клапанов в ДПВ |
DУШ* |
Принимаем |
0,8 |
кг/с |
||||
Теплота пара из уплотнений |
qП.У |
Принимается |
2200 |
кДж/кг |
||||
Потери давления от отбора №6 до верхнего сетевого подогревателя |
|
Принимаются |
0,18 |
- |
||||
Потери давления от отбора №7 до нижнего сетевого подогревателя |
|
Принимаются |
0,13 |
- |
||||
Таблица 2.3. Сетевая подогревательная установка |
|||
Коэффициент теплофикации |
|
0,6 |
- |
Температура окружающей среды tН |
|
-19 |
0С |
Отопительная нагрузка отборов турбины QТ |
По графику тепловой нагрузки |
125 |
МВт |
Отопительная нагрузка ТЭЦ QОТ |
По графику тепловой нагрузки |
200 |
МВт |
Нагрузка на пиковый водогрейный котел QПВК |
QОT - QT |
75 |
МВт |
Температура подающей сетевой воды tПС |
По графику тепловой нагрузки |
157 |
0С |
Энтальпия подающей сетевой воды hВПС |
|
657,83 |
кДж/кг |
Таблица 2.4. Параметры пара и воды сетевой подогревательной установки |
||
Показатель |
Нижний подогреватель |
Верхний подогреватель |
Сетевая вода |
|
|
Недогрев в подогревателе , 0С |
3,5 |
3,8 |
Температура на входе tO.C, tH.C , 0C |
45 |
80 |
Энтальпия на входе hВO.C, hВH.C, кДж/кг |
188,55 |
335,2 |
Температура на выходе tН.С, tВ.С , 0C |
80 |
105 |
Энтальпия на выходе hВH.C, hВB.C, кДж/кг |
335,2 |
439,95 |
П
|
146,65 |
104,75 |
Конденсат греющего пара |
|
|
Температура насыщения t'Н, 0С |
83,5 |
108,8 |
Энтальпия при насыщении h' , кДж/кг |
349,64 |
456,28 |
Давление в подогревателе Р', МПа |
0,05434 |
0,13769 |
одогрев
в подогревателе, кДж/кг
Таблица 2.5. Параметры пара и воды в системе регенерации |
||||
Число регенеративных отборов |
z |
|
7 |
- |
Давление пара в деаэраторе (ДПВ) |
PДПВ |
|
0,6 |
МПа |
Давление пара в деаэраторе (ДКВ) |
PДКВ |
|
0,12 |
МПа |
Коэффициент расхода пара из ДПВ на концевые уплотнения турбины |
кУК |
(0,0025 - 0,003) |
0,0028 |
- |
Коэффициент расхода пара из ДПВ на эжекторную установку турбины |
кЭ |
(2 - 2,5) |
2,265 |
- |
Продолжение табл.2.5. |
||||
Давление после ПН |
PН |
|
17,5 |
Мпа |
Давление на всасе ПН |
РВ |
|
0,6 |
МПа |
Удельный обьем воды в ПН |
|
|
0,0011 |
м3/кг |
Энтальпия греющей воды после охладителя продувки (ОП) |
h0ПР |
Принимается |
160 |
кДж/кг |
Энтальпия воды на входе в ПОВ |
hОВ |
Принимается |
140 |
кДж/кг |
Энтальпия конденсата после подогревателя уплотнений(ПУ) |
hВПУ |
Задаёмся |
230 |
кДж/кг |
Промышленный расход пара |
DП |
Для нефтехимической промышленности |
84 |
кг/с |
Таблица 2.5. Параметры пара и воды в системе регенерации (продолжение) |
||||
Коэффициент возврата конденсата |
к |
(0,4 - 0,5) |
0,5 |
- |
Энтальпия конденсата от производственного потребителя |
hВОК |
Принимается |
370 |
кДж/кг |
Утечки пара при собственном потреблении |
DУС.П |
Назначаются |
1,1 |
кг/с |
Таблица 2.6. Коэффициенты полезного действия элементов тепловой схемы станции |
||||
КПД деаэратора добавочной воды (ДКВ) |
|
- |
0,995 |
- |
КПД деаэратора питательной воды (ДПВ) |
|
- |
0,995 |
- |
КПД сетевого подогревателя |
|
- |
0,995 |
- |
КПД теплообменников теплового потребителя |
|
- |
0,995 |
- |
КПД расширителя непрерывной продувки |
|
- |
0,98 |
- |
КПД питательного насоса |
|
- |
0,8 |
- |
КПД подогревателя очищенной воды (ПОВ) |
|
- |
0,995 |
- |
КПД охладителя продувки (ОП) |
Принимается |
0,995 |
- |
|
КПД подогревателей низкого давления (ПНД) |
Принимается |
0,995 |
- |
|
КПД смесителей СМ1, СМ2 |
|
Принимается |
0,995 |
- |
КПД парогенератора |
|
Из характеристик котла |
0,92 |
- |
КПД пикового водогрейного котла |
|
(
|
0,93 |
- |
КПД генератора - механический |
|
Принимается |
0,99 |
- |
Продолжение табл.2.6. |
||||
КПД генератора - электрический |
|
Принимается |
0,98 |
- |
Внутренние относительные КПД турбины по отсекам : |
|
0 - 1 |
79,5 |
% |
1 - 2 |
81,2 |
|||
2 - 3 |
83,8 |
|||
3 - 4 |
82,6 |
|||
4 - 5 |
82,3 |
|||
5 - 6 |
81,1 |
|||
6 - 7 |
80,8 |
|||
7 - К |
15 |
|||
Теплота сгорания условного топлива |
QРНУ |
- |
29,31 |
МДж/кг |
0,92
- 0,94) , зависит от tН
, при tH
- равен 1, т.е не функционирует
3. Исходные данные для теплового расчета ТЭЦ (продолжение) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.1. Параметры пара и воды в турбоустановке |
|
|
|
|
|
|||||||
Точка процесса |
p, Мпа |
t, 0С |
h, кДж/кг |
p', Мпа |
t'H, 0С |
hBH, кДж/кг |
,
|
pB, МПа |
tП, 0С |
hBП, кДж/кг |
,кДж/кг
|
,кДж/кг |
0 |
12,75 |
565 |
3521 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
0' |
12 |
562 |
3521 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
1 |
3,39 |
380 |
3181 |
3,12 |
236 |
1018,7 |
2 |
16,5 |
234 |
1011,9 |
110,2 |
2162,3 |
2 |
2,145 |
328 |
3083 |
1,971 |
211,6 |
905,2 |
2 |
17 |
209,6 |
901,7 |
109 |
2177,8 |
3 |
1,27 |
268 |
2973 |
1,17 |
186,8 |
793,3 |
2 |
17,5 |
184,8 |
792,7 |
102,4625 |
2179,7 |
ДПВ |
1,27 |
268 |
2973 |
0,588 |
158,1 |
667 |
0 |
0,588 |
158,1 |
667 |
60,2 |
2306 |
4 |
0,5019 |
178,14 |
2808,23 |
0,4618 |
148,87 |
627,35 |
5 |
1,92 |
143,87 |
606,8 |
85,9 |
2180,88 |
5 |
0,2827 |
131,51 |
2719,02 |
0,2601 |
128,72 |
540,94 |
5 |
2,08 |
123,72 |
520,9 |
64,61 |
2178,08 |
6 |
0,1679 |
114,77 |
2645,02 |
0,1545 |
112,24 |
470,85 |
3,8 |
2,22 |
108,44 |
456,29 |
113,88 |
2174,17 |
ДКВ |
0,1679 |
114,77 |
2645,02 |
0,1545 |
112,24 |
470,85 |
0 |
- |
112,24 |
470,85 |
- |
2174,17 |
7 |
0,0625 |
86,98 |
2516,22 |
0,0575 |
84,84 |
355,26 |
3,5 |
2,36 |
81,34 |
342,41 |
112,41 |
2160,96 |
К |
0,0027 |
22,3 |
2454,39 |
- |
22,3 |
93,54 |
0 |
- |
22,3 |
93,54 |
- |
2360,85 |
0C
Таблица 3.2. Параметры пара и воды в охладителях дренажа |
|
|
|
||
Теплообменник |
tД, 0С |
hВД, кДж/кг |
0С |
кДж/кг
|
qО.Д, кДж/кг |
ОД1 |
219,6 |
942,1 |
10 |
40,4 |
76,6 |
ОД2 |
194,8 |
829,3 |
10 |
36,6 |
75,9 |
Таблица 3.3. Параметры пара и воды в установке использования продувки парогенератора |
|
|||||||||
Показатель |
Параметры пара и воды |
|
||||||||
Давление, Мпа |
Температура, 0С |
Энтальпия, кДж/кг |
|
|||||||
Продувочная вода ПГ |
14,7 |
340,6 |
1600,4 |
|
||||||
Пар из расширителя |
0,588 |
158,1 |
2755,6 |
|
||||||
Продувочная вода из расширителя |
0,588 |
158,1 |
667 |
|
||||||
4. Расчет принципиальной тепловой схемы электростанции |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Таблица 4.1. Баланс пара и воды |
||||||||||
Протечки пара через уплотнения |
DУТ |
кУТD0 |
3,1425 |
кг/с |
||||||
Паровая нагрузка парогенератора |
DПГ |
D0+DУТ |
212,6425 |
кг/с |
||||||
Расход пара на эжекторную установку и концевые уплотнения |
DЭЖ+DКУ |
0,01D0 |
2,095 |
кг/с |
||||||
Производительность парогенератора |
DПГ |
1,03D0 |
215,785 |
кг/с |
||||||
Расход пара из котла на продувку |
DПР |
|
3,1896375 |
кг/с |
||||||
Расход питательной воды на котел |
DПВ |
DПР+DПГ |
215,8321375 |
кг/с |
||||||
Протечки через уплотнения турбины (в третьем отборе) |
DУ3 |
кУ3 DУТ |
0,94275 |
кг/с |
||||||
Протечки через штоки клапанов |
DУ.Ш=DП.У |
кУШDУТ |
1,8855 |
кг/с |
||||||
Добавочная вода из цеха ХВО |
DД.В |
DУТ+(1-к)DПР+DВР |
6,550381642 |
кг/с |
||||||
Колличество воды из расширителя непрерывной продувки |
D'ПР |
(
|
1,813062892 |
кг/с |
||||||
Коэффициент |
|
|
0,431577133 |
- |
||||||
Выход пара из расширителя продувки |
D'П |
D ПР
|
1,376574608 |
кг/с |
||||||
1
- )DПР
Тепловые балансы подогревателей |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Таблица 4.2. Сетевая подогревательная установка |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Параметр |
Обозначение |
Формула |
Значение |
Размерность |
||||||||||||||||||||||||||||||
Расход сетевой воды |
GС.В |
|
426,1847937 |
кг/с |
||||||||||||||||||||||||||||||
Отдаваемое тепло паром в нижнем сетевом подогревателе |
qН.С, |
h7 - h'HC |
2166,58 |
кДж/кг |
||||||||||||||||||||||||||||||
Отдаваемое тепло паром в верхнем сетевом подогревателе |
qВ.С, |
h6 - h'BC |
2188,74 |
кДж/кг |
||||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара на нижний сетевой подогреватель |
DН.С |
|
28,99226908 |
кг/с |
||||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара на верхний сетевой подогреватель |
DВ.С |
|
20,49909679 |
кг/с |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара на ПВД1 |
DП1 |
|
10,67677103 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Тепло отводимое из дренажа ОД2 |
qД2 |
hВД1-hВД2 |
112,8 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара на ПВД2 |
DП2 |
|
9,956774561 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Перепад давлений на ПН |
|
РН-РВ |
16,9 |
Мпа |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Подогрев воды в ПН |
|
|
23,2375 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Энтальпия после ПН |
hВПН |
hВД+ |
690,2375 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Тепло отводимое из ПВД3 конденсатом |
qД3 |
hВД2-hВД3 |
36 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Тепло от утечек |
qУ3 |
Назначаются |
2460 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара на ПВД3 |
DП3 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
8,791969948 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
Таблица 4.4. Деаэратор питательной воды (ДПВ) |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Энтальпия пара из уплотнений штоков клапанов |
hУ.Ш* |
Принимаем |
3477 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Пар из ДПВ на концевые уплотнения |
DУК |
кУК D0 |
0,5866 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Расход пара из ДПВ на эжекторную установку |
DЭ |
кЭ DУК |
1,328649 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Продолжение табл.4.4. |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Расход пара из ДПВ на эжектор и концевые уплотнения |
DЭ.У |
DУК + DЭ |
1,915249 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Поток конденсата на входе в ДПВ из группы ПВД + DУ3 |
DПВД* |
DП1+DП2+DП3+DУ3 |
30,36826554 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Таблица 4.4. Деаэратор питательной воды (ДПВ) (продолжение) |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Поток конденсата на входе в ДПВ |
DКД |
DПВ-DПВД*-DД - DУ.Ш*+DЭ.У--D'П |
182,26928 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара из 3-его отбора турбины на ДПВ |
DД |
|
2,933266359 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Таблица 4.5. Установка для подогрева и деаэрации добавочной воды |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Возврат конденсата от производственного потребителя |
DОК |
К DП |
42 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Теплота подводимая к добавочной воде в охладителе продувки (ОП) |
qОП |
h'ПР - h0ПР |
507 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Расход химически очищенной воды |
DОВ |
DП - DОК + D'ПР + DУТ |
46,95556289 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Подогрев добавочной воды в ОП |
|
|
19,47856049 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Подогрев очищенной воды в ПОВ |
|
hВП6 - hОВ |
316,29 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Расход пара на подогреватель очищенной воды (ПОВ) |
DПОВ |
|
6,865243296 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Поток конденсата на выходе из ДКВ |
DК.В |
DВД+DПОВ+DОК+DОВ |
98,19030773 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара из отбора №6 турбины на ДКВ |
DВД
|
|
2,369501538 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Таблица 4.6. Регенеративные подогреватели низкого давления |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара на ПНД4 |
DП4 |
|
7,215256776 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Поток конденсата на входе в СМ1 из группы ПНД: 4,5,6 |
DПНД* |
DП4+DП5+DП6 |
14,00634817 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Продолжение табл.4.6. |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Колличество конденсата на входе в СМ1 |
DК 6 |
DКД - (DКВ+DВС+DПНД*) |
49,57352731 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара из отбора №5 турбины на ПНД5 |
DП5 |
|
4,604424416 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Поток конденсата на входе в СМ2 из ПНД7 |
DК 7 |
DК 6 - DН.С |
20,58125822 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Таблица 4.6. Регенеративные подогреватели низкого давления (продолжение) |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара из отбора №6 турбины на ПНД6 |
DП 6 |
|
2,186666976 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Энтальпия конденсата после смесителя СМ1 |
hСМ1 |
|
462,9250906 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Подогрев конденсата в смесителе СМ1 |
|
hВСМ1 - hВП6 |
6,635090556 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Энтальпия конденсата после смесителя СМ2 |
hСМ2 |
|
344,9051559 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Подогрев конденсата в смесителе СМ2 |
|
hВСМ2 - hВП7 |
2,495155867 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Расход греющего пара из отбора №7 турбины на ПНД7 |
DП 7 |
|
1,07598709 |
кг/с |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Подогрев конденсата в ПНД7 |
|
hВП7 - hВПУ |
112,41 |
кДж/кг |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Таблица 4.7. Подогреватели уплотнений, охладители уплотнений и эжекторов |
||||
Поток конденсата |
DBK |
DK7 - DП 7 - DПУ - DЭ - DУ.К |
15,70452213 |
кг/с |
Энтальпия коденсата греющего пара после охладителя эжектора и уплотнений (ОЭ, ОУ) |
hВЭУ |
По давлению в конденсаторе и температуре tВЭ.У=28,80С |
120,7 |
кДж/кг |
Теплота воспринятая ОЭ, ОУ |
qЭ.У |
h'П-hBЭ.У |
2634,9 |
кДж/кг |
Подогрев конденсата в ОЭ, ОУ |
|
hВПУ-hВНК |
136,46 |
кДж/кг |
Проддолжение табл.4.7. |
||||
Поток воды на рециркуляцию в соответствии с заданной энтальпией после ПУ |
DРЕЦ |
|
46,46122047 |
кг/с |
|
||||
Кратность рециркуляции |
mРЕЦ |
(DРЕЦ+DK7)/DK7 |
3,257452871 |
- |
Подогрев конденсата в ПУ |
|
|
61,5633488 |
кДж/кг |
Подогрев конденсата в ОЭ, ОУ с уучетом рециркуляции |
|
|
74,8966512 |
кДж/кг |
