- •7.2. Давление сыпучего грунта на вертикальную подпорную стенку при отсутствии трения на задней гране.
- •7.3 Влияние сплошной равномерно распределенной нагрузки.
- •7.4. Учет сцепления.
- •7.5 Определение давления грунта на подпорную стенку графо-аналитическим методом ш. Кулона.
- •30. Расчет подпорных стенок при наличии сыпучих и связных грунтов.
30. Расчет подпорных стенок при наличии сыпучих и связных грунтов.
Активное и пассивное давление грунта на подпорную стенку.
Если свободный откос массива грунта имеет крутизну более предельной, возникает необходимость поддержать его подпорной стеной. Сыпучие грунты. При допущении плоских поверхностей сколь-я максимальное давление сыпуч. гр. на подпорные стенки определяется из следующих простых сооружений. Любая гор-ая площадка в гр. за массивной гладкой верт-ой стенкой за гор-ой поверх-ю засыпки испытывает только сжимающее напряжение(нормальное главное напря-ие δ1), равное весу столба гр.от поверхности до рассм-ой площади, т.е. δ1=yz*1. Боковое давление δ2 на подпорную стенку найдем из условия, что гр.за стенкой находится в предельном равновесии. δ2/ δ1=tq2(45о-φ/2). Отсюда след. δ2=yztq2(45о-φ/2).Эпюра распределения давлений по зад-ей грани стенки изображается треу-ом. Когда стенка будет перемещаться по направлению к грунту, будет иметь место пассивное сопротивление грунта. Величина пассивного давления будет равна δ2п= yztq2(45о+φ/2). Равнодействующая активного давления гр. на подпорную стенку Еа будет равна площади эпюры давления Еа=(yН2/2)* tq2(45о-φ/2). Равно-я Еа будет гор-на и приложена на одной трети высоты от низа подпорной стенки. В случае действия сплошной равно-но распред. нагрузки на гр. На подпорную стенку будет действ-ть только заштрих-я часть эпюры давления. Еа=y/2(Н2 +2Нh) tq2(45о-φ/2). Связные гр. Если гр.обладает сцеплением, то заменяем действие сил сцепления всесторонним равномерным давлением связности (р=с/ tqφ), прил-ым к свобод-м граням гр. Приводя далее его действия к эквивал-му слою гр. h противоположно направленное действие давления связности Рε. δ2φ= yНtq2(45о-φ/2); δ2с= 2с tq2(45о- φ/2); Таким образом, сцепление уменьшает боковое давление гр.на стенку на постоянную по всей стенки величину δ2с.На некоторой глубине hс сумм-ое давление будет =0. Активное давление связного гр.на подпорную стенку как площадь тре-ка со сторонами δ2с и Н-hс. Еа= yztq2(45о+φ/2)- 2с tq2(45о- φ/2)+ 2с2/y.
Виды деформаций |
Причины деформаций |
Упругие: -изменение объема -Искажение формы |
Молекулярные силы упругости твер-х частиц, а также тонких пленок воды и замкнутых пузырьков возд. Молекулярные силы упр-ти, искажение структурной решетки |
Неупругие остаточные: -уплотнения -Набухания
-Ползучести -Чисто остаточные |
Умен-е пористости(компресс-е св-ва) Расклинивающий эффект как результат действия электромолек-х сил. Взаимные сдвиги частиц Разрушение структуры,излом частиц. |