- •Оглавление
- •Предисловие
- •Введение
- •Р а з д е л 1.Общая характеристика учебных версий ппп Flow Vision и Gas Dynamics Tool
- •§ 1.Физико-математические модели
- •§ 2.Граничные и начальные условия
- •§ 3.Особенности численных расчетов
- •§ 1.Физико-математические модели
- •§ 2.Граничные и начальные условия
- •§ 3.Особенности численных расчетов
- •Р а з д е л 2.Решение учебных задач с использованием пакета Flow Vision г л а в а 1.Cостав и назначение основных моделей пакета
- •§ 1.Препроцессор
- •§ 2.Солвер
- •§ 3.Постпроцессор
- •Г л а в а 2. Алгоритм моделирования в пакете Flow Vision
- •§ 1.Геометрический препроцессор (Solid Works)
- •§ 2.Физико-математическая постановка задачи
- •§ 3.Подготовка к численному моделированию
- •§ 4.Моделирование с помощью солвера
- •§ 5.Подготовка к визуализации результатов
- •§ 6.Визуализация скалярных полей
- •§ 7.Визуализация отдельных числовых значений
- •§ 8.Визуализация векторного поля скорости
- •§ 9.Представление результатов и подготовка отчета
- •Г л а в а 3.Течение вязкой жидкости в прямом плоском канале § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание
- •Результаты расчета скорости и длины установления течения
- •§ 4.Представление и анализ результатов
- •Г л а в а 4.Обтекание круглого цилиндра вязкой несжимаемой жидкостью § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание
- •Результаты расчета и сравнение с теорией силы сопротивления, испытываемой цилиндром
- •§ 4.Представление результатов
- •Г л а в а 5.Течение жидкости в канале Переменного сечения § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание
- •Потери давления при сужении (расширении) канала
- •§ 4.Представление результатов
- •Г л а в а 6.Обтекание эллиптического цилиндра и плоской пластины идеальной несжимаемой жидкостью § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание
- •Расчет и сравнение с теорией силы и момента сил
- •§ 4.Представление результатов
- •Г л а в а 7.Удар воздуха о торец пластины § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание
- •Расчет и сравнение с теорией давления при ударе
- •Р а з д е л 3.Решение учебных задач с использованием пакета Gas Dynamics Tool г л а в а 1.Алгоритм моделирования в Gas Dynamics Tool
- •§ 1.Выбор параметров пакета
- •Набор параметров, задаваемых для расчета в пакете gdt
- •§ 2.Визуализация с помощью постпроцессора
- •§ 3.Проведение расчетов и представление результатов
- •Г л а в а 2.Ударная волна
- •§ 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Особенности выполнения задания
- •Г л а в а 3.Истечение из сопла
- •§ 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание и особенности его выполнения
- •Расчетные области и значения параметров, задаваемых в них
- •§ 4.Представление результатов
- •Параметры на оси сопла
- •Г л а в а 4.Сверхзвуковой диффузор
- •§ 1.Потери полного давления в ударной волне
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Моделирование диффузора
- •Координаты для построения поверхностей
- •§ 4.Представление результатов
- •Г л а в а 5.Удар воздуха о торец пластины
- •§ 1.Моделирование в Gas Dynamics Tool
- •§ 2.Представление результатов
- •Расчет и сравнение с теорией давления при ударе
- •Г л а в а 6.Течения с подводом тепла и детонация (gdt) § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Оценки параметров и диаграммное представление
- •§ 3.Постановка задачи
- •§ 4. Представление результатов
- •Сравнение с теорией параметров расчета при течении с подводом тепла
- •Заключение
- •Приложение применение теории функций комплексной переменной к решению задачи обтекания идеальной несжимаемой жидкостью эллиптического цилиндра и пластины
- •Список литературы
Расчет и сравнение с теорией силы и момента сил
tg α |
а |
b |
Rxe |
Rye |
Lze |
Rxt |
Rxt |
Lzt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь введены следующие обозначения:
tg α ― тангенс угла набегания потока;
a ― размер большой полуоси эллипса или половина длины пластины;
b ― размер малой полуоси эллипса;
Rxe и Rye ― полученные в численном эксперименте значения сил, действующие на пластину соответственно в направлении осей Х и Y;
Lze ― полученное численном эксперименте значение момента сил, действующих на пластину;
Rxt,, Ryt,, Lzt ― те же величины, рассчитанные теоретически по формулам ( 6.2, 6.3, 6.5 или 6.9).
§ 4.Представление результатов
На рис. 2.13 ― 2.15 представлены результаты расчетов.
Рис. 2.13 Обтекание плоской пластины при tgα = 0.05
Рис. 2.14. Обтекание эллиптического цилиндра с b = 0.1 при tgα = 0.05
На обтекаемое тело действует сила Жуковского (P), направленная перпендикулярно направлению потока на бесконечности, а также момент сил (L), стремящийся увеличить угол атаки. При больших углах атаки за цилиндром возникают вихри, стационарные или периодически отрывающиеся от задней поверхности тела. Это существенно влияет на величину и направление силы и момента.
При сравнении результатов численных расчетов с теорией, как правило, возникают следующие основные несоответствия:
В расчетах значение скорости в окрестности передней кромки тела имеет лишь незначительный максимум, в то время как в соответствии с теорией скорость в этой точке должна обращаться в бесконечность. Здесь расчет ближе к реальности, чем теория. На рис. 2.13 и рис. 2.14 показано обтекание при малом угле атаки плоской пластины и эллиптического цилиндра соответственно. Черный график в верхней полуплоскости ― распределение скорости вдоль верхней стороны, черный график в нижней полуплоскости ― вдоль нижней стороны пластины (эллипса).
В расчетах наблюдается вихревой характер течения, который проявляется сильнее при больших углах атаки и приближении формы обтекаемого тела к пластине. По этому признаку расчет дает более реальную картину, чем теория. На рис. 2.15, рис. 2.16. представлено обтекание пластины и эллиптического цилиндра при больших углах атаки.
а) безвихревое течение (сопоставимое с теорией)
б) течение с вихрями
Рис. 2.15. Обтекание плоской пластины при tgα = 0.4
Расчетные значения действующих на обтекаемое тело сил и момента могут отличаться от теоретических значений в несколько раз. В случае вихревого течения такое отличие объяснимо (формулы относятся к безвихревому обтеканию пластины), а вот в оставшихся случаях следует больше доверять теории, чем численному эксперименту. Погрешность расчета в данном случае связана с дискретным представлением поверхности обтекания и с накоплением ошибок машинного округления, сильно проявляющихся при вычитаниях больших близких чисел.
а) безвихревое течение
б) течение с вихрями
Рис. 2.16. Картина обтекания эллиптического цилиндра с b = 0.1 при tgα = 0.4