- •Пояснительная записка
- •3.1. Данные для проектирования 9
- •Введение.
- •1. Конструктивное решение здания
- •2. Проектирование плиты
- •2.1. Данные для проектирования
- •2.2. Расчетные пролеты Крайний пролет:
- •2.3. Расчетные нагрузки
- •2.4. Статический расчет
- •2.5. Прочностной расчёт
- •3. Проектирование второстепенной балки
- •3.1. Данные для проектирования
- •3.2. Расчетные пролеты
- •3.3. Расчетные нагрузки
- •3.4. Статический расчет
- •3.5. Прочностной расчет нормальных сечений
- •3.6. Прочностной расчет наклонных сечений
2.3. Расчетные нагрузки
Постоянная нагрузка:
-
от собственного веса плиты [1]
где – коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,1 для постоянной нагрузки от веса ж/б конструкций по табл.1 [1].
V – объем ж/б плиты толщиной 0,06 м на площади 1 м2;
ρ – плотность ж/б конструкции из тяжелого бетона, принимаемая равной 25 кН/м3 [6];
-
от веса пола и перегородок [1]
где– нормативная нагрузка на 1 м2 перекрытия от веса конструкций пола перекрытия и перегородок боксов по заданию.
Постоянная нагрузка на 1 м2 перекрытия
g = g1 + g2=1,65+4,62=6,27 кН/м2
Временная нагрузка на 1 м2 перекрытия [1]
где – коэффициент надежности по нагрузке для равномерно распределенной нормативной временной нагрузки, равной по заданию pn = 4,3 кН/м2 .
Полная нагрузка на 1 м2 перекрытия
g + p = 6,27 + 5,16 = 11,43 кН/м2.
Погонная расчетная нагрузка на полосу плиты шириной 1м [1]
q = γn(g+p)1,0 =
2.4. Статический расчет
Величины изгибающих моментов в полосе плиты шириной 1м:
-
в крайнем пролёте
-
на первой промежуточной опоре
-
в средних пролётах
-
на средних опорах
2.5. Прочностной расчёт
Д ля определения толщины плиты и рабочей высоты поперечного сечения задаёмся значением ξ = 0,25 и находим соответствующее ему значение αm = 0,219 по таблице Б.4 Приложения Б[5]. При максимальном изгибающем моменте М1 = 2,98 и ширине сечения b = 1000мм, рабочая высота прямоугольного сечения определяется:
При значениях параметра а = 15…20 мм принимаем толщину плиты h = 60мм, а рабочую высоту h0 = h – a = 40мм.
Из условия обеспечения прочности нормальных сечений выполняют расчёт арматуры на 1м ширины плиты.
а ) крайний пролёт: М1 = 2,98
находим ξ = 0,33; ζ = 0,835
Д ля проверки вычислений:
По таблице Б.7 Приложения Б принимаем в сетке С1 арматурные рабочие стержни диаметром 5 мм класса В-500 при шаге 75 мм с As1 = 261,8 мм2.
б ) На первой промежуточной опоре В: Мв = -1,84
ξ = 0,188; ζ = 0,9065
П ринимаем в сетке С5 стержни диаметром 4 мм класса В-500 при шаге 100 мм с As1= 125,6 мм2.
в ) Средние пролёты и средние опоры:
ξ = 0,162; ζ = 0,919
Принимаем в сетках С2, С3, С6 и С7 рабочие стержни диаметром 5 мм класса В-500 при шаге 175 мм с As1 = 112,2 мм2.
г) Крайняя опора А: МА = 0
Принимаем в сетках С4, С8 и С9 рабочие стержни диаметром 5мм класса В-500 при шаге 175 мм с As4 = 112,2 мм2 , что более 1/3 Аs1 =37,4 мм2
3. Проектирование второстепенной балки
Рассчитываем второстепенную балку, используя исходные данные и данные для проектирования плиты. Продольная рабочая арматура в железобетонной балке класса А-400, а поперечная арматура пролетных каркасов класса – А-240.
Второстепенная балка монолитного ребристого перекрытия работает как многопролетная неразрезная балка. Опорами ее являются наружные несущие стены и главные балки перекрытия между ними.
На каждый пролет второстепенной балки приложена равномерно распределенная нагрузка с полосы перекрытия шириной, равной шагу S этих балок.
Балки армируют продольной и поперечной арматурой, площадь сечения которой определяется расчетом.
Рабочую арматуру второстепенной балки конструируют в соответствии с эпюрой изгибающих моментов в виде плоских сварных каркасов в пролетах и гнутых сеток над опорами.