8.1.Вертикальная плоскость.

а).ΣМ₃=0;

-Ray*(l1+l2)+Fa1*d1/2-Fr1*l2=0

Ray=(Fa1*d1/2-Fr1*l2)/(l1+l2)

Ray = (-1528,2*83) / (83+39) =-1075Н

Rby=(Fr1*l1+Fa1*d1/2)/(l1+l2)

Rby = (1528,2*39) / (39+83) =505Н

Проверка:Σy=0;

Rby-Fr1-Ray=489-1528,2+1040=0,00

б).Строим эпюру изгибающих моментов отн-но оси x,Н*м.

Мx₁=0 Мx₂=-Ray*L₁=1040*39/10³=41,9

Мx₃=0 Мx₂=Rby*L₂=489*83/10³=41,9

8.2.Горизонтальная плоскость.

а).ΣТ3=0;

Fм*Lм+Ft₁*L₂-Rax*(L₁+L₂)=0

Rax=(Fм*Lм+Ft₁*L₂)/(L₁+L₂)

Rax=3224

ΣТ1=0;

-Rbx*(L₁+L₂)-Ft₁*L₁+Fм*(Lм+L₁+L₂)=0

Rbx=(-Ft₁*L₁+Fм*(L₁+L₂+lм))/(L₁+L₂)

Rbx=-701

Проверка:Σx=0;

Rax - Rbx – Ft₁ + Fм =0

б).Строим эпюру изгибающих моментов отн-но оси y,Н*м.

My₁=0 My₂ = -Rax*L₁ =-125,7

My₄=0 My₃= -Fм *L м =-32,92

8.3.Строим эпюру крутящих моментов,Н*м.

Mкр=Mz=Ft₁*d1/2=69,09

8.4.Суммарные реакции,Н.

Ra= (Rax²+Ray²)^(1/2) =(3128²+(-1040)²)^(1/2)=3398

Rb = (Rby²+Rbx²)^(1/2) =(489²+(-656)²)^(1/2)=864

8.5.Суммарные изгибающие моменты в наиболее нагруженных сечениях,Н*м.

M₂= (Mx₂²+My₂²)½ =(40,5²+(-122)²)½=132,5

M₃=My₃=-32,92

Mmax=132,5

Наиболее нагруженное сечение -2

8.6.Проверка сечения вала на нагрузку.

dмин=(Mэкв/[σ]*0,1)⅓

Mэкв=(Mкр+Mизг)½

Mэкв = (69,09²+ 129²)½ =149,63 Н*м

dмин = (149,63 * 10³ / (0,1*50))⅓ =31,05мм

При проверке должно быть dмин < dподш₂ =50,0мм, если условие

верно вал пригоден к эксплуатации.

8.7.Проверим пригодность наиболее нагруженного подш-ка.

Определим отношения:

Ra/(V*Rr1),

где Ra=Fa=0,0 осевая нагрузка для

радиальных шарикоподшипников.

V=1- коэффициент вращения.

Rr1=R=Rmax=3398

cуммарная реакция наиболее нагруженного подшипника.

Ra /( V*Rr1) =0,0000

8.8.Определим отношение Ra / Cor =0

По табл.9.2,Шейнблит найдём интерполяцией e и Υ.

2крайних значения Ra/Cor 0,014 и 0,01

их разность 0,014

2крайних значения e 0,19 и 0,22

их разность 0,03

2крайних значения Υ 2,3 и 1,99

Их разность -0,31

Составим пропорции:

0,014------0,03 х=0

-0,014------х

e=-0,1600

0,014---------0,31 у = 0,31

-0,014 --------- у

Υ=2,6100

8.9.По отношению Ra/(V*Rr1) ><e выбираем формулу и определяем эквивалентную динамическую нагрузку.

Ra / ( V*Rr1 )=0,000=е=0,00

По табл.9.1,Шейнблит если

Ra/(V*Rr1) <e,то

Рэкв=V*Rr*Kб*Кт,если

Ra/(V*Rr1) >e,то

Рэкв=(X*V*Rr+Y*Ra)*Kб*Кт,где

Кб- коэффициент безопасности.

По табл.9.4, Шейнблит примем Кб =1,25

Кт=1 температурный коэффициент(при t<100ºc).

Рэкв=3296*1,25=4077,81Н

Примем Рэкв=4077,81Н

8.10.Определим динамическую грузоподъёмность.

Сrр=Pэкв*(573*ω*Lh/1000000)⅓,где

ω=101,32 рад/с ,угловая скорость вращения вала.

Lh=10000 ч,требуемая долговечность подшипника [1;128]

Сrр = 4120,23*(573*101,32*10000/1000000) ⅓ =34017,8Н < Cr=35100Н

Пригодность подшипников определяется сопоставлением расчётной

динамической грузоподъёмности Crр с базовой Cr.

Необходимое условие Crр≤Cr выполнено, поэтому подшипники

пригодны к эксплуатации.

8.11.Определим вероятность безотказной работы расчитываемого подшипника при полученной величине его долговечности в сравнени с заданным ресурсом работы по коэффицикенту вероятности:

α=Т/Lh

α= 10000/11673=0,856681

Вероятность безотказной работы подшипника 91%. [2;71]