- •Введение
- •1. Расчет клееной плиты покрытия
- •1.1. Исходные данные
- •1.2. Конструктивное решение плиты
- •1.3. Применяемые материалы
- •1.4. Назначение размеров плиты
- •1.5. Компоновка поперечного сечения плиты
- •1.5.3. Определение толщины фанерных обшивок
- •1.5.4. Проверка прочности принятого сечения верхней обшивки на местный изгиб
- •1.6. Расстановка поперечных ребер
- •1.7. Нагрузки, действующие на плиту
- •1.8. Статический расчет плиты
- •1.10. Расчёт плиты по первой группе предельных состояний
- •1.10.1. Проверка растянутой обшивки с учетом сращивания листов фанеры на «yс» в расчетном сечении
- •1.10.2. Проверка верхней сжатой обшивки на устойчивость
- •1.10.3. Проверка фанеры на скалывание по собственному клеевому шву
- •1.11. Расчет плиты по второй группе предельных состояний
- •2.1. Определение расчетной длины балки
- •2.2. Определение нагрузок, действующих на балку
- •2.3. Статический расчет балки
- •2.4. Определение высоты балки на опоре из условия прочности по касательным напряжениям
- •2.5. Расчет балки по первой группе предельных состояний
- •2.5.1. Проверка прочности принятого расчетного сечения по нормальным напряжениям
- •2.5.2. Проверка устойчивости плоской формы деформирования изгибаемых элементов прямоугольного сечения
- •2.6. Расчет балки по второй группе предельных состояний
- •3. Проектирование дощато-клееных колонн поперечной рамы одноэтажного здания
- •3.1. Составление расчетной схемы двухшарнирной поперечной рамы и определение усилий в колоннах
- •3.2. Сбор нагрузок на раму
- •3.3. Статический расчет колонны
- •3.4.1. Проверка устойчивости колонны в плоскости поперечника
- •3.4.2. Проверка устойчивости колонны из плоскости поперечника
- •5. Расчет и конструирование узла сопряжения колонны с фундаментом
- •Библиографический список
- •Приложение
Рис. 23. Расчетное сечение балки
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
Рис. 24. Методика компоновки двускатных дощатоклееных балок по длине |
||||||
|
|
б |
|
|
|
|
Полученное значение высоты алки в коньке hк и на опоре hо |
корректи- |
|||||
|
и |
|
|
|
|
|
руем с учетом уклона исходя из откорректированной высоты балки в рас- |
||||||
четном сечении hр . |
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
Высоту балки в торце hт |
возможно определить после определения раз- |
меров поперечного сечен я колонны.
2.5. Расчет балки по первой группе предельных состояний
2.5.1. Проверка прочности принятого расчетного сечения по нормальным напряжениям
Проверка прочности принятого расчетного сечения по нормальным напряжениям производится по СП [1, формула (17)]:
М
W рр Rи mi ,
где М р – момент в расчетном сечении [формула (37)]; W р – момент сопротивления расчетного сечения [формула (38)]; Rи – расчетное сопротивление
древесины изгибу. Принимается по СП [1, табл. 3].
В произведение коэффициентов условия работы необходимо включить
30
|
|
m |
m |
m |
|
1 |
, |
(41) |
|
|
|
|
|||||||
|
mi |
в |
б |
сл |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где mв – коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции, принимается по СП [1, табл. 7]; mб – коэффициент, учитывающий высоту поперечного сечения элемента, принимается по СП [1, табл. 9]; mсл – коэффициент, учитывающий толщину слоя в клееном пакете, принимается по СП [1, табл. 10]; n – коэффициент, учитывающий срок службы здания. Принимается по СП [1, табл. 12].
2.5.2. Проверка устойчивости плоской формы деформирования изгибаемых элементов прямоугольного сечения
Данная проверка производится по СП [1, п. 6.14, формула (24)]. Принципиальная схема для расчета потери устойчивости плоской формы дефор-
мирования приведена на рис. 25. |
|
|
И |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
||
|
|
|
А |
|
|
|||
|
б |
|
|
|
|
|||
и |
|
|
|
|
|
|
||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 25. хема балки к расчету потери устойчивости |
|
|||||||
|
плоской формы деформирования |
|
||||||
Условие обеспечения устойчивости плоской формы деформирования |
||||||||
имеет вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
Rи |
mi , |
|
||
|
|
|
|
|
(42) |
|||
|
м Wбр |
|||||||
|
|
|
|
|
где м – коэффициент продольного изгиба от изгибающего момента. Определяется по СП [1, формула (25)],
|
b2 |
|
|
м 140 |
|
kф kж. м . |
(43) |
|
|||
|
lсв hк |
|
31