Полученное значение толщины фанеры верхней обшивки корректируется в сторону увеличения в соответствии с сортаментом фанеры и с учетом конструктивного минимума.
1.5.4. Проверка прочности принятого сечения верхней обшивки на местный изгиб
Проверку прочности принятого сечения на местный изгиб необходимо произвести в соответствии с требованиями СП [1, формула (17)]:
M выр |
Пmi R |
, |
|
||
W факт |
ф.и90 |
|
|
|
где W факт фактический момент сопротивления фанеры верхней обшивки, |
|||
|
100 факт 2 |
|
|
Wфакт |
ф.в.о |
, |
|
6 |
|||
|
|
||
здесь факт принятая толщина фанеры верхней обшивки. |
|||
ф.в.о |
|
|
|
1.6. Расстановка поперечных ребер |
|||
Размеры листов фанеры по сортаментуИпринимаем b l = 1525 1525 |
|||
мм (25 мм срезаем, удаляя задиры). В расчеты принимаются листы фанеры с |
||||
|
|
|
|
Д |
размерами 1500 х 1500 мм. |
А |
|||
|
|
|||
|
Конструктивные тре ования к расстановке поперечных ребер: |
|||
1) |
размещение ребер в плите должно быть симметричным (рис. 2, 13); |
|||
2) |
не рекомендуется став ть ребра в зоне действия максимального из- |
|||
гибающего момента; |
б |
|
||
3) |
|
|
||
поперечные ребра необходимо располагать в четное количество ря- |
||||
дов (минимум в 2 ряда); |
|
|
||
4) |
и |
|
|
|
поперечные ребра располагают в местах стыка листов фанеры верх- |
||||
ней и нижней обшивокС.
Так как длина плиты lк 1500 мм, то необходимо сращивать листы по длине, совмещая стыки c поперечными ребрами.
Стык фанерных листов нижней растянутой обшивки выполняют «на ус» (рис. 11). Верхняя сжатая обшивка стыкуется впритык (рис. 12).
Рис. 11. Стык растянутой обшивки «на Рис. 12. Стык сжатой обшивки «впритык» ус»
Трехмерная модель каркаса плиты приведена на рис. 13.
14
|
|
|
|
И |
|
|
|
Д |
|
|
|
А |
|
|
|
б |
|
|
|
и |
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
Рис. 13. Каркас плиты ДК1
15
1.7. Нагрузки, действующие на плиту
На основании изучения аналогичных конструкций задаемся нормативной нагрузкой от собственного веса плиты и рулонной кровли 40 кг/м2. Равномерно распределенная полосовая нагрузка (3-й столбец табл. 1) определяется с учетом ширины грузовой площади (рис. 14).
Таблица 1
Нагрузки, действующие на плиту
|
|
|
|
Нормативная на- |
|
Расчетная нагрузка |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
грузка |
|
|
||||
|
Вид нагрузки |
|
|
|
f |
|
|
|
||||
|
|
кгс/м2 |
|
кгс/м при |
кгс/м2 |
кгс/м при |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
bк=… м |
|
|
bк=… м |
|
|
Постоянная нагрузка от собст- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
венного веса плиты и рулонной |
40 |
|
|
+ |
1,1 |
44 |
+ |
|
|||
|
кровли |
|
|
|
н |
|
|
И |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Временная |
длительно дейст- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вующая |
снеговая нагрузка. |
150 |
|
|
+ |
1,4 |
210 |
+ |
|
||
|
Принята по СП [2, табл. 10.1] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|||
|
|
Всего |
|
q = …. кгс/м |
|
q = …. кгс/м |
|
|||||
|
Примечание. Коэффициенты надежности по нагрузке f |
приняты равными: |
||||||||||
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f = 1,1 – для конструкций из дерева в соответствииДс СП [2, табл. 7.1 ]; f = 1,4 – для сне- |
||||||||||||
говой нагрузки по СП [2, п.10.2]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 14. Схема плиты для определения грузовой площади
16
1.8. Статический расчет плиты
Результаты статического расчета плиты приведены на рис. 15.
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
||
Рис. 15. Результаты статического расчета |
|
|
||||||||
|
|
А |
|
|
|
|
|
q p l 2 |
||
Максимальное значение изгибающего момента |
M max |
р |
, кгс м. |
|||||||
|
||||||||||
|
б |
Д |
|
|
|
|
8 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
q p l |
p |
|
|
|
||
Максимальное значение поперечной силы Q |
|
|
, кгс. |
|||||||
|
|
|
||||||||
и |
|
|
max |
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1.9. Определение геометрических |
||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
характер ст к приведенного сечения плиты
Коробчатое сечение плиты, составленное из фанеры и древесины (см. рис. 1), заменяем приведенным (рис. 16), чтобы в дальнейших расчетах материал сечения считать условно однородным, приведенным к фанере (т.к. крайние волокна сечения выполнены из фанеры).
При расчетах приведенного сечения необходимо учесть:
1) расчетную ширину фанерных полок bно |
и bво принимаем в соответст- |
||||
|
|
ф |
|
ф |
|
вии с СП [1, п. 6.27]: |
|
|
|
|
|
При |
lр 6a …. bфво bфно |
0,9bк . |
|||
При l р |
6a … |
bфво bфно 0,15 |
lbк |
. |
|
|
|||||
|
|
|
|
a |
|
где lр – расчетная длина плиты; bк – конструктивная ширина плиты; a – расстояние между осями продольных ребер;
17
|
|
|
|
|
И |
2 |
Рис. 16. Приведенное сечение плиты |
|
|||||
2) Коэффициент приведения |
n |
|
Eд |
|
100000 кг/см2 |
1,1, |
|
|
|
||||
|
|
Д |
|
|||
|
|
|
Eф |
|
90000 кг/см2 |
|
где согласно СП [1, п. 5.3] Ед = 100 000 кг/см 2 – модуль упругости древесины; модуль упругости фанеры принят по СП [1, п. 5.6], Еф = 90 000 кг/см .
Определение положения нейтральной оси: |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yс |
|
|
|
S1 1 |
, |
|
|
|
|
|
|
(17) |
|
|
и |
|
Fпр |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где Fпр – площадь пр веденногоАсечения, |
|
|
|
|
||||||||||||
|
С |
F |
|
bно |
но |
bво во n 4b/ |
h/ , |
(18) |
||||||||
|
пр |
|
|
ф |
|
ф |
|
ф |
ф |
д |
д |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
здесь фно – толщина фанеры н |
|
жней обшивки; фво – толщина фанеры верхней |
||||||||||||||
обшивки; bф – расчетная ширина фанеры нижней обшивки; bф |
– расчетная |
|||||||||||||||
но |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
во |
|
ширина фанеры верхней обшивки; b/ |
– ширина поперечного сечения про- |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
дольных ребер с учетом острожки; |
h/ |
– высота поперечного сечения про- |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
дольных ребер с учетом острожки; |
S пр |
– статический момент приведенного |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
|
|
|
|
|
сечения относительно оси 1 – 1, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
S пр |
F но |
фно |
F во |
|
но 0,5 во h/ |
n F |
но 0,5h/ , |
(19) |
||||||||
|
||||||||||||||||
1 1 |
ф |
2 |
|
ф |
|
ф |
|
ф |
д |
др ф |
д |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Fдр – площадь поперечного сечения продольных ребер.
Определение момента инерции приведенного сечения относительно нейтральной оси:
18