Сбор нагрузок на поперечную раму здания
№ п/п |
Наименование нагрузок. Вычисления |
Обозначение |
Ед. измер. |
Расчетные значения |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
1 |
Шатер распределенная нагрузка на ригель кН/м,
-угол наклона верхнего пояса ригеля; принято: cos=1 сосредоточенная нагрузка на колонну
момент в месте изменения сечения
|
|
кН/м
кН
кН·м |
15,12
182
68,3 |
|
2 |
Стены Сосредоточенные нагрузки на колонну |
|
кН
кН
|
|
|
|
F1=gст*l*(8,4-6,6)+gст*l*(12-8,4)= =2,88*6*1,8+0,55*6*3,6= =43кН F2=gст*l*(15-12)=2,88*6*3= =51,8 кН |
||||
3 |
Колонны Вес верхней части колонны
вес нижней части колонны
|
|
кН
кН |
8,14
16,28 |
|
4 |
Подкрановые балки Сосредоточенная нагрузка от веса балок
|
|
кН |
22,8 |
|
5 |
ВРЕМЕННЫЕ (КРАТКОВРЕМЕННЫЕ) НАГРУЗКИ Снег: Распределенная нагрузка на ригель qcн=рсн*l=3,2*6=19,2 кН/м сосредоточенная нагрузка на колонну
момент в месте изменения сечения
|
|
КН/м
кН
кН·м |
19,2
230,4
86,4 |
|
6 |
Вертикальная крановая нагрузка Давление от двух кранов
Моменты от эксцентриситета приложения Dmax и Dmin: Mmax=Dmaxe2=1029*0,625=610,1 кН·м e2=hн/2=1,25/2=0,625 м Mmax=Dmin e2=272*0,625=167,8 кН·м |
Dmax
Dmin
Mmax Mmax |
кН
кН
кН·м кН·м
|
976,4
268,44
610,1 167,8 |
|
7 |
Поперечное торможение кранов
|
T |
кН |
37,6 |
|
8 |
Ветер (слева)
qa
=
Wa
=
WП
=
|
|
кН/м
кН
кН/м
кН |
0,96
3,74
0,72
2,8 |
|
(5,202+2,2)1,1=8,14кН
7,398*2,2=16,28кН
кН
кН*м
кН
110*2,871*0,85=268,44
кН
15,4*2,871*0,85=37,6
кН
кН/м,
кН/м,
кН/м,
кН/м.
=0,96
кН/м
=3,74
кН
кН/м
= 2,8 кН
Для выполнения расчета зададимся соотношениями моментов инерции Jp/ Jн и Jв/ Jн.
Изгибающий момент ригеля:
Mmax=
.
Момент инерции ригеля:
Jp=
1439050см2,
где h=2,79м – высота фермы,
Ry=235 МПа – расчетное сопротивление стали С245,
γс=0,95 – коэффициент условия работы (по СНиП),
kисп=0,8 – коэффициент использования несущей способности материала,
k=0,8 – коэффициент, учитывающий уклон пояса фермы и податливость решетки.
Момент инерции нижней части колонны:
Jн=
=665580
см2,
,
где k2=0,55–
коэффициент, учитывающий грузоподъемность
крана.