2.3.4 Определение опасных зон теплового излучения при пожаре

пролива бензина

Результатом расчета интенсивности теплового излучения пожара для соответствующего сценария является получение зависимости интенсивности теплового излучения от расстояния до очага пожара.

В качестве критерия опасного теплового воздействия на границе зоны принято для:

• людей - тепловые нагрузки, превышающие 1,4 кВт м^-2;

• сгораемых элементов конструкций зданий (двери, рамы и т.п.), а также для резервуаров с нефтепродуктами, нс оборудованных установками охлаждения - 7,5 кВт м^-2;

• резервуаров с нефтепродуктами, оборудованных установками охлаждения - 13 кВт м^-2.

Интенсивность теплового излучения q, кВт/м², рассчитывают по формуле:

q = E_f F_q τ,                          (2.3)

где E_f - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт/м²;

F_q - угловой коэффициент облученности;

τ - коэффициент пропускания атмосферы для пожара пролива определяется по формуле:

 (2.4)

 

Угловой коэффициент облученности F_q определяется по формуле:

 (2.5)

где F_V, F_H - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые с помощью выражений:

(2.6) (2.7)  (2.8)

(2.9)

  (2.10)

  (2.11)

где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

 d - эффективный диаметр пролива, м; H – высота пламени, м.

Эффективный диаметр пролива рассчитывается следующим образом:

 (2.12)

Высота факела пламени, м:

 (2.13)

где - удельная массовая скорость выгорания бензина принималась равной: m = 0,06 кг/(м²∙с).

Результаты расчета приведены в таблице 2.3.

Таблица 2.3 – Результаты расчета интенсивности теплового излучения пожара пролива бензина

R	r	H	d	h	S	B	A	FV	FH	F	q	τ
5	131	160	252	1,27	1,04	1,00	1,78	0,45	0,37	0,58	25,61	1,00
40	166	160	252	1,27	1,32	1,04	1,65	0,35	0,21	0,41	17,59	0,97
75	201	160	252	1,27	1,60	1,11	1,62	0,28	0,14	0,31	12,99	0,95
110	236	160	252	1,27	1,87	1,20	1,63	0,22	0,09	0,24	9,79	0,93
145	271	160	252	1,27	2,15	1,31	1,68	0,18	0,06	0,19	7,49	0,90
180	306	160	252	1,27	2,43	1,42	1,75	0,14	0,04	0,15	5,83	0,88
215	341	160	252	1,27	2,71	1,54	1,84	0,12	0,03	0,12	4,61	0,86
250	376	160	252	1,27	2,98	1,66	1,93	0,10	0,02	0,10	3,70	0,84
285	411	160	252	1,27	3,26	1,78	2,03	0,08	0,02	0,08	3,02	0,82
320	446	160	252	1,27	3,54	1,91	2,14	0,07	0,01	0,07	2,49	0,80
355	481	160	252	1,27	3,82	2,04	2,25	0,06	0,01	0,06	2,08	0,78
390	516	160	252	1,27	4,10	2,17	2,37	0,05	0,01	0,05	1,75	0,76
425	551	160	252	1,27	4,37	2,30	2,49	0,05	0,01	0,05	1,49	0,74

По результатам определения составляем карту, которая представляет собой ситуационный план с нанесенными опасными тепловыми зонами.

Рисунок 2.5 - Опасные зоны теплового излучения при пожаре разлива бензина на территории ЮТП ОАО «Уфанефтехим»

где  зона с тепловыми нагрузками, превышающие 1,4 кВт м^-2

 зона с тепловыми нагрузками, превышающие 7,5 кВт м^-2

 зона с тепловыми нагрузками, превышающие 13 кВт м^-2

Из рисунка видно, что есть возможность повреждения соседних резервуаров при несработке их систем охлаждения.

Основными поражающими факторами при данном сценарии аварии будут тепловое излучение пожара пролива и избыточное давление ударной волны при взрыве. Основная часть людей во время возникновения ЧС находится внутри зданий и сооружений. Количество санитарных потерь представлено в таблице 2.3.

Таблица 2.3 – Структура санитарных потерь при ЧС на ОАО «Уфанефтехим»

Степень поврежде- ния	Количество поражен-ных чел	Нуждающиеся в госпитализации в СЛУ, чел	Нуждающиеся в оказании ПМП без последующей госпитализации, чел
Легкая	5	-	5
Средняя	2	2	-
Тяжелая	1	1	-
Итого:	8	3	5

На основании этих данных производится планирование АСДНР. При планировании ведения АСДНР при ликвидации ЧС на ОАО «Уфанефтехим» основными задачами являются:

• анализ сложившейся обстановки;

• определение характера разрушений;

• разработка комплекса превентивных мероприятий;

• планирование и технология ведения аварийно-восстановительных работ;

• расчет необходимых сил и средств для проведения мероприятий;

• подбор спасательной техники для выполнения работ.