27) Зависимость нейтрального угла от величины угла контакта.

С увеличением альфа значение нейтрального угла увеличивается. При альфа=2 бэтта нейтральный угол равен нулю, как и при альфа=0.

Для нахождения максимального значения нейтрального сечения необходимо продиффиринцировать данное уравнение.

31)Теоретическое определение опережения.

З апишем условие постоянства секундных обьемов для нейтрального сечения и сечения выхода металла из валков. Уширение мало, поэтому им можно принебреч. Высота в нейтральном сечении составит:

Продольная скорость металла в нейтральном сечении будет равна: Получим формулу соотношения секундных объемов:

Отсюда после преобазований и сокращений получим : После некоторых допущений и упрощений получаем формулу Экелунда:

В случаях когда D/h значительно больше 1, формула принимает вид:

(формула Головина-Дрездена)

32.Зависимость опережения от факторов прокатки: диаметр валков, толщина полосы и угол контакта.

1.С увеличением диаметра валков опережение возрастает.

2.С увеличением толщины полосы опережение падает.

3.С увеличением угла контакта опережение сначала растет, достигает максимума, а потом становится равным нулю (когда альфа=2 бэтта у)

36)Виды трения.

В технике различают 3 основных вида трения:

1. Сухое терние. характеризуется отсутствием инородного слоя разделяющего поверхности валков и полосы. Сила трения может быть моделирована с достаточной степенью точности при соответствующей подготовке поверхности валков и металла в вакууме.

2. Граничное трение – определяется как трение при наличии на контактных поверхностях тончайших масляных пленок толщиной порядка 0,01 мкм. Они образуются тогда, когда на поверхности имеются поверхностно-активные вещества. Такие пленки имеют наибольшую величину сопротивления межслойного сдвига.

3. Жидкостное трение наблюдается при наличии между поверхностями тел сравнительно толстого слоя смазки. Наблюдается при х.п. при больших скоростях.

На практике наиболее часто встречаются смешанные виды трения: полу сухое и полужидкое. Полусухое – сочетание граничного трения с сухим. Полужидкое – сочетание жидкого с сухим или граничным. В этом случае между контактными поверхностями имеется слой смазки, но он не полностью разделяет поверхности. Имеются очаги сухого или граничного трения.

37.Теории контактного трения.

1.Закон трения Амантона.

Т=f*N

N-сила нормального давления, f-коэффициент трения

Основной недостаток данного метода заключается в том, что он не отражает физической сущности процесса трения при пластической деформации метала.

2.Закон трения Кулона

Т=f*N+A

f*n-характеризует влияние нормальной силы, А-характеризует силы молекулярного сцепления

3.Закон трения Дерягина Б.В.

Т=f(N + N₀)

N₀=p₀*F_ф-равнодействующая сил межмолекулярного притяжения

p₀-сила межмолекулярного притяжения действующая на еденицу площади фактического контакта.

F_ф-площадь фактического контакта.

Недостаток этой теории заключается в том, что заложена слишком простая модель взаимодействия атомов, которая не учитывает процессы макроскопического порядка.

4.Теория Бриджмена.

В основе теории Бриджмена положено допущение о том, что при контактом трении смазки уподобляются твердому телу. В этом случае, трение рассматривается как споротивление материала сдвигу.

Тау-предел прочности материала на сдвиг