- •Билет 15
- •Термокислотные обработки призабойной зоны скважины. Виды обработок и технология проведения.
- •Гидродинамические методы исследования скважин.
- •Основные факторы, влияющие на искривленность индикаторной линии нефтяной скважины
- •Билет 16
- •Поинтервальная солянокислотная обработка призабойной зоны скважины.
- •Кислотные обработки терригенных коллекторов.
- •Гидродинамические методы исследования скважин при установившихся режимах. Обработка индикаторных кривых притока. Slide 157-170
- •Билет 17
- •Гидродинамические исследования скважин при неустановившихся режимах. Обработка квд.Slide 171-174
- •Техника и технология кислотных обработок скважин.
- •Осуществление гидравлического разрыва пласта. Формулы для расчета радиуса трещин, их объема и гидродинамической эффективности грп.
- •Значения коэффициентов n(b) и n(b)
- •Билет 18
- •Гидравлический разрыв пласта. Формулы для расчета давления разрыва и давления нагнетания на устье.
- •Основные жидкости, применяемые при гидроразрыве пласта.
- •Термодинамические исследования скважин
- •Билет 19
- •Структура потока газожидкостной смеси в вертикальной трубе.
- •Дебитометрические исследования нефтяных скважин.
- •Билет 20
- •Средневзвешенная плотность гжс при ее движении в нкт.
- •Понятие расходного и истинного газосодержания в потоке смеси.
- •Условия фонтанирования скважин. Минимальные забойные давления фонтанирования
- •Билет 21
- •К.П.Д процесса движения газожидкостной смеси в вертикальной трубе.
- •Зависимость оптимальной и максимальной подач жидкости от относительного погружения газожидкостного подъемника.
- •Определение глубины подвески пцэн в нефтяной скважине методом построения напорных характеристик
- •Билет 22
- •Регулирование работы фонтанных скважин.
- •Подача штангового скважинного насоса и коэффициент подачи.
- •Пуск газлифтной скважины в эксплуатацию. Пусковое давление
- •Значения коэффициента m [формула (9.26)]
- •Билет 23
- •Нагрузки, действующие на штанги, и их влияние на ход плунжера при эксплуатации скважин сшн.
- •Расчет фонтанного подъемника.
- •Общая схема установки погружного центробежного электронасоса.
- •Билет 24
- •Эксплуатация скважин штанговыми насосами в осложненных условиях.
- •Принцип действия гидропоршневого насоса.
- •Динамометрия шсну. Динамограмма и ее интерпретация.
- •- Перо геликсной пружины, 7 - геликсная пружина, 8 - капиллярная трубка, соединяющая геликсную пружину с полостью силоизмерительной камеры - 9, 10 - нажимной диск,
- •Билет 25
- •Осложнения при работе фонтанных скважин и их предупреждение.
- •Методы снижения пусковых давлений при газлифтной эксплуатации.
- •Оборудование штанговых насосных скважинных установок.
- •Билет 26
- •Принципы расчета газлифта.
- •Пректирование штанговой насосной установки в нефтяной скважине.
- •Исследование газлифтных скважин.
- •Билет 27
- •Подача гпн и рабочее давление.
- •Определение глубины подвески пцэн с помощью кривых распределения давления в скважине.
Билет 21
К.П.Д процесса движения газожидкостной смеси в вертикальной трубе.
На каждой кривой q(V) имеется еще одна характерная и очень важная точка, точка так называемой оптимальной производительности, соответствующая наибольшему к. п. д. Если проанализировать произвольную кривую q(V), для которой e = const, то для нее будут справедливы следующие рассуждения.
Из определения понятия к. п. д. следует, что
Полезная работа заключается в поднятии жидкости с расходом q на высоту L - h, так что
Затраченная работа - это работа газа, расход которого, приведенный к стандартным условиям, равен V. Полагая , что процесс расширения газа изотермический, на основании законов термодинамики идеальных газов можем записать
Подставляя выражения для Wп и Wз, получим
В формуле все величины, кроме q и V, постоянны, так как рассматривается одна кривая q{V), для которой ε = const. Следовательно, для данной кривой
где С - константа. Поэтому к. п. д. будет иметь максимальное значение в той точке, в которой отношение q/V максимально. Но q/V = tgj, так как q - ордината, V - абсцисса, j - угол наклона прямой, проведенной из начала координат через данную точку (q, V). Только для касательной tgj будет иметь максимальное значение, так как только для нее угол j максимален. Поэтому в точке касания прямой, проведенной из начала координат с кривой q{V), получаются такой дебит q и такой расход газа V, при которых к. п. д. процесса будет наибольшим. Расход q при максимальном к. п. д. называют оптимальным дебитом qoпт.
Зависимость оптимальной и максимальной подач жидкости от относительного погружения газожидкостного подъемника.
Для любого семейства кривых q(V), построенного для данного диаметра труб, можно найти qmax и qопт и проследить их зависимость от изменения относительного погружения ε. С увеличением ε величины qmax также увеличиваются по криволинейному закону (см. рис. 7.3 и 7.4). Что касается qопт, то последние, во-первых, всегда остаются меньше соответствующих qmax и, во-вторых, сначала увеличиваются с ростом ε, а затем при 0,5 < ε < 1 начинают уменьшаться. В частности, при ε = 1 кривая q(V) выходит из начала координат. Поэтому касательная, проведенная из начала координат, будет иметь точку соприкосновения с кривой q(V) в начале координат. Это означает для q(V) при ε = 1 qопт = 0. Таким образом, величины qопт должны сначала увеличиваться, затем уменьшаться и при ε = 1 обращаться в нуль. Наибольшая величина qопт достигается при ε = 0,5 - 0,6 (рис. 7.6). Это подтверждается и многочисленными опытами различных исследователей. Отсюда можно сделать важный для практики вывод: для достижения наибольшей эффективности работы газожидкостного подъемника необходимо осуществить погружение подъемной трубы под уровень жидкости на 50 - 60% (ε = 0,5 - 0,6) от всей длины трубы L. Однако эта рекомендация в реальных условиях не всегда может быть выполнена из-за низкого динамического уровня или из-за ограниченного давления газа, используемого для этой цели.
Рис. Зависимость оптимальной qопт и максимальной qmax подачи от относительного нагруження ε