1. Горный мастер:

2. В соответствии с распоряжением начальника участка по распределению выработок производит осмотр их состояния крепи, если обнаруженные нарушения не устранены в течение смены, делает соответствующие записи в ''Журнале записи результатов осмотра крепи и состояния выработок''.

3. При ухудшении состояния горной выработки, находящейся в проходке или эксплуатации, принимает меры по обеспечению безопасных условий труда и по окончании смены письменно информирует об этом начальника горного участка.

4. Организует работу по возведению крепи в соответствии с паспортом (проектом крепления), ПОРом и осуществляет контроль за соблюдением технологии, качества крепления, правил и мероприятий по ТБ, ведет журналы крепления горных выработок (приложения 1,2).

3. Расчет параметров крепи

   1. Нагрузка на крепь (кгс/м²), отнесенная к 1 м² выработки, определяется по формулам:

• при равномерно распределенной нарушенной зоне:

(1)

• при параболически распределенной нарушенной зоне:

(2)

где – объемный вес породы, кгс/м³, – размеры нарушенной зоны, м.

2. Размеры нарушенной зоны (м) в зависимости от условий эксплуатации определяются по следующим формулам:

а) для выработок вне зоны влияния очистных работ:

;

б) для выработок в зоне влияния очистных работ:

;

в) для выпускных и доставочных выработок:

;

где – интенсивность пологопадающей мелкоблоковой системы трещин, шт./пог.м; – категория состояния выработки (для “А” и “Б” =1; “В” =2;”Г” =3; “Д” =4); – полупролет выработки, м.

3. При инструментальном определении размеров нарушенной зоны, расчет нагрузок на крепь осуществляется на основании выполненных измерений.

4. Для сопряжений откаточных выработок справедлива формула, приведенная выше для выработок, расположенных вне зоны влияния очистных работ; для сопряжений выработок на горизонте вторичного дробления справедлива формула, приведенная выше для выработок в зоне влияния очистных работ.

1. для сопряжений большепролетных выработок определение нарушенной зоны (п. 5.2.) производить по формуле б), с умножением результата на дополнительные коэффициенты:

• для выработок с категорией «А» – «Г» для всех типов сопряжений =1.0;

• для выработок с категорией «Д» и трехстороннем сопряжении = 1.25;

• для выработок с категорией «Д» и четырехстороннем сопряжении и с категорией «опасно» для всех типов сопряжений =2.0.

2. В выработках с категорией состояния «опасно» для всех типов сопряжений, с категорией «Д» и четырехстороннем типе сопряжения штанговое крепление не применимо в связи с глубиной нарушенной зоны до 4-х и более метров. В этих условиях могут быть применены несущие или ограждающие типы крепления: бетон или торкрет бетон, толщиной не менее 100 мм.

3. В выработках с категорией состояния «Д» и трехстороннем типе сопряжения возможно применение штанговой крепи с длиной штанг не менее расчетной или применение торкрет бетона с толщиной не менее 70 мм.

4. В выработках с категорией состояния «Г» при любых типах сопряжений и в выработках с категорией состояния «Д» и трехстороннем типе сопряжения возможно крепление сопряжений штанговой крепью с длиной штанг не менее расчетной или применение торкрет бетона толщиной не менее 50 мм.

В таблице 8 рекомендуемые способы крепления сопряжений большепролетных выработок представлены в систематизированном виде.

Таблица 8

Рекомендуемые способы крепления сопряжений большепролетных выработок

Категория состояния	Вид сопряжения	Расстояние от границы очистного пространства, м	Вид крепления
«опасно»	любой	любое	Бетон, торкрет- бетон >10см
Д	+	<50
		<50	Штанги, либо торкрет- бетон >7см
	+	>50
		>50	Штанги, либо торкрет- бетон >5см
Г	любой	любое

5. Минимальные границы различных видов сопряжений принимаются в соответствии с рисунками приложения 16.

6. Формулы для расчета расстояния между рамами и размеров верхняков крепи приведены в таблице 9.

Таблица 9

Формулы для расчета расстояния между рамами ( ) и размеров верхняков (диаметра и высоты ) в зависимости от пролета выработки ( ) и величины нарушенной зоны ( )

Профиль	№ профиля	Равномерно-распределенная нарушенная зона		Нарушенная зона параболического очертания
		Горизонтальная балка	Арочная балка	Горизонтальная балка	Арочная балка
Двутавр	10
	12
	14
	16
	18
	20
	22
	24
	27
	30
Швеллеры	8
	10
	12
	14
	16
	18
	20
	22
	24
	27
	30
Круглый
Прямоугольный

Допустимое напряжения на изгиб для сосны составляют = 10МПа и для стали (ст. 3) - = 160МПа.

7. Поперечное сечение стойки принимается такое, как у верхняка.

8. Площадь поперечного сечения металлических подхватов для подвесной (потолочной) крепи должен рассчитываться по формуле:

, см² (8)

где I – расстояние между опорами (штангами, закрепляющими подхваты), см; – допустимое напряжение стали на разрыв, кгс/см².

9. Опоры (площадь поперечного сечения штанги, на которую навешиваются металлические подхваты) рассчитываются по формулам:

, см² (9)

Необходимо иметь в виду, что берется меньшее сечение штанги, т.е. сечение на участке, где нарезана резьба.

10. Толщина затяжки (доски) определяется по формуле:

, см (11)

1. Толщина затяжки из обапола определяется по формуле:

2. Толщина затяжки из круглого леса определяется по формуле:

11. Толщина доски на опалубку для возведения бетонной крепи определяется по формуле:

, см

где: - расстояние между кружалами, м; - толщина бетонного крепления, м;

12. Кружала опалубки рассчитываются по формулам табл. 8.

13. Расчет штанг производят по схеме, согласно которой штанги прикрепляют породу, расположенную в пределах зоны возможного обрушения к устойчивой зоне породного массива и рассчитываются на восприятие нагрузок, вызванных весом пород в кровле и стенках выработки.

    1. Длина штанг (м) определяется по формуле:

, м (12)

где l_b – длина выступающей из шпура части штанги, зависящая от ее конструкции, м.

2. Расстояние между штангами при квадратной сетке их расположения, м:

(17)

где - несущая способность штанговой крепи; – коэффициент условий работы штанговой крепи; =1 – для штанг с предварительным натяжением; =2 – для штанг без предварительного натяжения.

3. В качестве расчетной несущей способности штанги принимается наименьшее из значений, полученных по условиям разрывного усилия стержня , прочности его закрепления в шпуре и сдвига закрепляющего раствора относительно стенок шпура. .

4. Несущая способность стержня, кгс:

(14)

где - площадь ослабленного сечения стержня, м²; - расчетное сопротивление материала стержня растяжению, кгс/м².

5. Несущая способность стержня из условия прочности его закрепления в шпуре, кгс:

(15)

где - диаметр стержня, м; - удельная прочность закрепления стержня, кгс/м²; - длина заделки = 0.3l_н, м.

6. Несущая способность замка штанги из условия его сдвига относительно стенки шпура, кгс:

(16)

где - диаметр шпура, м; - удельное сопротивление сдвигу относительно стенок шпура, кгс/см².

7. Значения и принимаются из таблицы 10.

8. Для полимербетона в суточном возрасте значения и составят соответственно 11.0 и 15.0 МПа.

Таблица 10

Удельное сцепление стержня с бетоном и бетонного столбика с породой, кгс/см²

Показатели прочности	Наименование материала	Закрепляющий раствор на цементе М-400 в возрасте 28 сут. при составе смеси Ц:П			Раствор на глиноземистом цементе М-400 в возрасте
					3 сут. при составе смеси Ц:П			12 ч при Ц:П
		1:1	1:2	1:3	1:1	1:2	1:3	1:1
	Сталь периодического профиля	60	55	52	122	117	104	30
	Сталь гладкая круглая	42	34	31	47	40	33	14
	Бетонный столбик с апатитовой рудой	156	121	100	167	162	142	36
	Бетонный столбик с окисленной рудой	108	86	70	60	58	56	23
	Бетонный столбик с пустыми породами лежачего бока	160	130	112	166	150	126	45

14. Расстояние между инъекционными шпурами (м) определяются из выражения:

(18)

где R_У – радиус распространения упрочняющего раствора, м, выбирается по табл. 11

Таблица 11