4.6.4. Расчет опорного узла а

Конструкция узла показана на рис. 4.6.4.

В узле А опорная стойка АБ и нулевая панель нижнего пояса АД крепится с помощью болтов диаметром d=12мм к сварному металлическому башмаку, состоящему из вертикальных фасонок 1 толщиной _ф=8мм и опорной плиты 2.

После установки ферм в проектное положение металлические башмаки узлов присоединяются болтами d=16мм через опорные плиты к деревянному обвязочному брусу ОБ (сечением 200х200 мм), который укладывается в прорези клееных деревянных колонн. Размеры опорной плиты определяются из условия работы древесины обвязочного бруса на смятие поперек волокон торцом стойки АВ

м²

где Па – расчётное сопротивление древесины пихты 2-ого сорта местному смятию поперёк волокон в опорных частях конструкции (табл.3 [1])

Рис.4.6.4. Опорный узел А (а) и узел крепления фермы к стойке (б)

Так как один из размеров плиты b_пл=h_со=20,8см, определяем второй:

см

Принимаем размеры опорной плиты l_пл×b_пл=35×21см. Длина плиты принята конструктивно из условий расстановки 4-х анкерных болтов, крепящих ферму к обвязочному брусу и подбалке 150х200 мм.

Толщина плиты определяется из условия изгиба консоли от равномерно распределенного давления по поверхности плиты:

Изгибающий момент в консоли при расчетной ширине 1см и вылете консоли:

см

здесь 0,3 – зазор на неточность изготовления;

определяется по формуле:

Нм.

Необходимая толщина плиты:

м

Принимаем см.

4.6.5. Расчет конькового узла г

Конструкция узла показана на рис.4.6.5.

Клееные блоки верхнего пояса в узле Г соединяются между собой парными деревянными накладками 1 сечением 145х120 мм (из досок до острожки 150×125мм) и металлическими фланцевыми элементами 2. Соединение накладок с клеёными блоками осуществляется с помощью стальных болтов диаметром d=12мм. Необходимый эксцентриситетом e = 8,45см обеспечивается верхней прорезью глубиной 2е=2×8,45=16,9см.

Рис. 4.6.5. Коньковый узел Г

Сжимающее усилие в раскосе Д₁= -24872Н передается парными накладками 3 из металлических швеллеров №18 на фланцы 2 через угловые швы на торцах швеллеров.

Швы срезаются усилием: Н и сжимаются усилием: Н.

( - угол наклона раскоса ДГ к горизонту).

Общая длина шва:

см,

где b_ш и h_ш – соответственно ширина полки и высота швеллера №14;

h₁ =h_ш -4t=18-4*0,87=14,52см;

t=0,87 – средняя толщина полки швеллера №18.

Напряжения в швах общей длиной на одном швеллере =48,6см:

Па;

Па

Суммарное напряжение:

МПа < R_ωf _c=180×1=180МПа.

Давление от раскоса ДГ передается на швеллеры через стальной лист 4 размерами b₁×а₁=13,5×18см, который рассматривается как закрепленная по контуру пластинка, загруженная равномерным давлением торца раскоса ДГ: Па.

Расчетный изгибающий момент в пластинке: Нм,

где =0,069 – для отношения сторон а₁/b₁=18/13,5=1,33.

Требуемая толщина пластинки:

м

Принимаем .

Литература

1. СНиП II-25-80. Деревянные конструкции. Нормы проектирования. – М,: Стройиздат, 1983.30с.

2. СНиП II-6-74. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. М. Стройиздат. 1976-29с.

3. СНиП II-26-76. Кровли. Нормы проектирования. М,: Стройиздат, 1977.-21с.

4. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции/Госстрой СССР.-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990 – 96 с.

5. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для вузов/Ю.В.Слицкрухов, В.Д.Буданов, М.М.Гаппоев и др.; под ред. Г.Г.Карлсена и Ю.В.Слицкоухова. – 5-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1986.- 543с., ил.

6. Руководство по изготовлению и контролю качества деревянных клееных конструкций, - М,: Стройиздат, 1982.-78с.

7. Руководство по индустриальному изготовлению деревянных клееных конструкций для строительства. М., Стройиздат, 1975, 61с.

8. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II-25-80)/ЦНИИСК им.Кучеренко. – М.: Стройиздат, 1986. – 216с.

9. И.Н.Шурышев, В.А. Цепаев, А.С.Торопов. Покрытие по трапециевидным металлодеревянным фермам. Методические указания по выполнению курсового и дипломного проектов студентами специальности « Промышленное и гражданское строительство». Н.Новгород, издание ННГАСУ, 2011, 39с.