- •1. Введение.
- •2. Схема ректификационной установки.
- •Расчет тепловой нагрузки.
- •Определение расхода воды:
- •5. Определение средней разности температур.
- •6.Ориентировочный выбор теплообменника.
- •7.Уточненный расчет поверхности теплопередачи. Вариант1:
- •Вариант2:
- •8.Выбор типа рассчитанного двухходового теплообменника.
- •9.Составление схемы процесса теплопередачи.
- •10. Расчёт гидравлического сопротивления.
- •11.Механические расчеты основных узлов и деталей химических аппаратов.
- •11.1 Расчет толщины обечаек.
- •11.2 Расчет толщины тепловой изоляции.
- •12.Вывод.
- •13.Список литературы.
- •Нижегородский государственный технический университет
- •Пояснительная записка к курсовой работе руководитель
- •Студент
- •Задание на проектирование.
- •Содержание.
Расчет тепловой нагрузки.
Из уравнения материального баланса ректификационной колонны найдем массовый расход дистиллята (GD):
GF=GD+GW,
GF·xF=GD·xD+GW·xW
где
GF, GD, GW – массовые или мольные расходы питания, дистиллята и кубового остатка, кг/ч или кг/c;
xF, xD, xW - содержание легколетучего (низкокипящего) компонента в питании, дистилляте и кубовом остатке массовые или мольные доли.
В исходной смеси легколетучим (низкокипящим) компонентом является бензол, так как температура кипения бензола равна 80,2ºС, а температура кипения толуола равна 110,8ºС по табл.XLIV стр. 541 [2].
Значит:
8000=GD+GW,
8000·0.3=0,97·GD+0.03·GW
Получим, что GD=2297,8кг/ч или 0,63 кг/с.
Расход паров бензола определяется по формуле:
GП=GD+GФ,
где
GП, GD, GФ – массовые или мольные расходы паров бензола, дистиллята, флегмы, кг/c.
где
R – флегмовое число. По условию задания R=3.Найдем массовый расход флегмы:
GФ=R·GD=3·0,63=1,89 кг/с,
тогда GП=0,63 +1,89 =2,52 кг/c.
Тепловая нагрузка аппарата равна:
Q=GП·r,
где
r – удельная теплота конденсации паров, Дж/кг;
GП – расход паров бензола, кг/c.
Для паров бензола при tконд.=80,2°С r=393,7035 кДж/кг по табл.XLV стр. 541 [2].
Q=2,52 ·393703,5=992132,8Вт
Определение расхода воды:
Принимаем, что в межтрубном пространстве будут конденсироваться пары бензола в результате теплообмена с холодной водой, проходящей по трубам.
Для межтрубного пространства введем индекс «1», а для трубного – «2».
Из уравнения теплового баланса найдем расход воды:
Q1=Q2,
где
Q1=G1·r – это тепло, которое выделяется при конденсации паров бензола, Вт;
Q2=G2·c2·(t2н-t2к) – это тепло, которое отнимает вода при конденсации паров бензола, Вт.
G2 - расход воды, кг/c;
t2н - начальная температура воды, ºС;
t2к - конечная температура воды, ºС. По условию задания t2н=15ºС, t2к=30ºС;
tср - средняя температура воды, tср=22,5ºС;
с2 – теплоемкость воды при tср=22,5ºС, Дж/кг·К.
По таблице XXXIX cтр. 537 [2] с2=4187,5 Дж/кг·К.
Тогда расход воды определим по формуле:
G2=______Q1 _________
C2(t2H-t2K)
G2 =15,79кг/c.
5. Определение средней разности температур.
Температурная схема процесса теплопередачи между конденсированными парами бензола и водой представлена на рис.2:
t
80,2ºС 80,2ºС
30,0ºС
15,0ºC
F F(l)
Рис.2
80,2 0С 80,2 0С
15,0 0С 30,0 0С
Δtб= 65,2 0С Δtм= 50,2 0С
Средняя разность температур:
Δtб/Δtм =65,2/50,2=1,3 ≤ 2 ,то
Δtср=(∆tб+∆tм)/2
Δtср= 57,7 0С
6.Ориентировочный выбор теплообменника.
В соответствии с таблицей 4.8 стр. 172 [4] примем Кор=600 Вт/(м2·К) для вида теплообмена: «от конденсирующего пара органических веществ к воде при вынужденном движении».
Ориентировочное значение поверхности теплообмена определяется по формуле:
где
Q1 – тепловая нагрузка аппарата, Вт;
Кор – ориентировочное значение коэффициента теплопередачи, Вт/(м2·К);
Δtср - средняя разность температур, К.
Fop= 992132,82
600˖57,7
Fор=28,65м2
Задаваясь числом Re2=10000, определим соотношение n/z теплообменника из труб диаметром dн=25x2мм:
где
n - общее число труб;
z - число ходов по трубному пространству;
d - внутренний диаметр труб, м.
G2 – расход воды, кг/c;
μ2 – динамический коэффициент вязкости воды при средней температуре tср=22,5ºС, Па·с. По табл.XXXIX стр. 537 [2] μ2=951·10-6 Па·с;
Re2 – критерий Рейнольдса для воды.
n = ________4ˑ15,79__________
z 3,14ˑ0,021ˑ951ˑ10-6ˑ104
n/z=101