3.3. Тяговый расчет конвейера

3.3.1. Определение погонных нагрузок

Распределенная масса транспортируемого груза

q = = =77,8 кг/м

где Q – производительность, Q = 700 т/ч

V – скорость ленты, V = 2,5 м/с

Распределенная масса вращающихся частей опор грузовой ветви

q_рв^' = = =19,8 кг/м

где m_p – масса вращающихся частей 3-х роликовой опоры, кг

m = [A_m+Б_m·(B-0.4)]·D_p²·10^-4 = [10+10·(1-0.4)]·127²·10^-4 = 25,8 кг

l_p.p- расстояние между роликоопорами, м

Распределенная масса вращающихся частей опор холостой ветви

q_р^" = = =8,9 кг/м

где m_p - масса вращающихся частей для прямой роликоопоры, кг

m_p = [6+14·(B-0.4)]· D_p²·10^-4 = [6+14·(1-0.4)]· 127²·10^-4 = 23,23 кг

l_p.х – расстояние между роликоопорами, м

Масса 1м резинотканевой ленты

Для нашего случая возьмеме резинотканевую ленту ТЛК-200

q₀ = (1…1.15)·10^-3·B·δ_л = 1,13·10^-3·1000·9,8 = 11 кг/м

Где В – ширина ленты, В = 1000 ммδ_л – толщина ленты, мм

δ_л = i_п·δ_п+δ₁+δ₂ = 3·1,6+3+2 = 9,8 мм

i_п – число прокладок. Для лент Тип 4 шириной 1000 мм число прокладок I=3 [3, т.5.2]

δ_п – расчетная толщина тягового каркаса, δ_п = 1,6 мм

δ₁ – толщина рабочей обкладки,для лент типа 4 δ₁ = 3 мм

δ₂ – толщина нерабочей обкладки δ₂ = 2 [1, с.95]

3.3.2. Выбор коэффициентов сопротивления движению ленты

При эксплуатации в средних условиях коэффициенты сопротивления на рядовых роликоопорах:

- для грузовой ветви ω_p = 0,025 [1, т.2.4, с.133]

- для холостой ветви ω_х = 0,021 [1, т.2.4, с.133]

Коэффициенты сопротивления у приводного барабана С1.2 = 1,02

Коэффициенты сопротивления на натяжном барабане С3.4 = 1,02

3.3.3. Определение натяжений в характерных точках трассы

рис.1

Натяжение в каждой точке определим используя уравнения Эйлера

Где

сопротивления движению ленты на участках трассы

H – высота конвейера, м

Н = L_k·sinβ = 250·sin12^° = 50 м

Lг – размер участка трассы, м

Lг = L_k·cosβ = 250·cos12^° = 244 м

При выполнении условия ограничения стрелы провеса для рабочей ветви находим:

Где [f]-провисание ленты под действием собственного веса и веса груза

[f]=0,0125·1,3=0,016

Для холостой ветви:

S_{х min} = 10·q₀·l_p.x·g = 10·11·2.6·9.8 = 3237,3 H

Таким образом S₂ > S_х.min

S₃ > S_{p min}

Суммарное сопротивление определим по формуле:

3.3.4. Определение числа прокладок

Натяжение S₄ является наибольшим и расчетным натяжением, необходимым для определения числа прокладок ленты:

= = = 2,87

Где С_п – коэффициент запаса прочности, С_п = 9 [1, с.98]

K_p – предел прочности для ткани, K_p = 200 Н/мм

Принимаем число прокладок равным ip=3

Запас прочности ленты при выбранном количестве прокладок:

Увеличенный запас прочности ленты повысит ее срок службы.

Так как расчетное число прокладок отличается от предварительно назначенного на 0,13 , то уточнять значение i_п и повторять тяговый расчет не нужно. Окончательно принимаем число прокладок ip=3 .

3.4.Кинематический расчёт привода

3.4.1. Определение диаметров барабанов

Диаметр приводного барабана определяем по формуле:

D_б.п = (150…300)· i_п =(150…300)·3 = 300…900 мм

Диаметр приводного барабана выбираем из стандартного ряда D_б.п = 840 мм (ГОСТ 44644-77)

Диаметр натяжного барабана равен:

D_н.б = 0,85· D_б.п = 0,85·840 = 714 мм

Принимаем диаметр натяжного барабана D_н.б = 800 мм (ГОСТ 44644-77)

Параметры приводного барабана D=840мм, L=1150мм, B=1000мм, А=1500мм, Gб=510кг

Проверим диаметр приводного барабана по действующему усилию:

Где kсц=1,3-коэффициент запаса привода по сцеплению.