56

ПРАВИЛА 28-64

ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА ЖИДКОСТЕЙ, ГАЗОВ И ПАРОВ СТАНДАРТНЫМИ ДИАФРАГМАМИ И СОПЛАМИ

I. ВВЕДЕНИЕ

1. Настоящие Правила распространяются на выпускаемые из производства, ремонта и находящиеся в применении расходомеры, состоящие из стандартного сужающего устройства, дифманометра-расходомера (далее именуемого для краткости дифманометром), изготовленного по ГОСТ 3720—66, и соединительных линий.

Правила устанавливают:

а) методику и формулы расчета сужающих устройств, а также основные данные для расчета;

б) основные требования к расходомерам;

в) методику поверки расходомеров;

г) методику определения погрешности измерения расхода.

2. Стандартными сужающими устройствами в Правилах именуются диафрагмы, сопла и сопла Вентури, которые удовлетворяют требованиям Правил, благодаря чему обеспечивается возможность изготовления и применения таких устройств по результатам расчета без индивидуальной градуировки.

3. Соблюдение Правил обязательно для всех организаций, проектирующих, изготовляющих, монтирующих, эксплуатирующих и поверяющих расходомеры.

4. Приведенные в Правилах указания справедливы при соблюдении следующих условий измерения:

а) измеряемое вещество заполняет все поперечное сечение трубопровода перед сужающим устройством и за ним;

б) поток в трубопроводе является или может быть практически принят установившимся;

в) пар является перегретым;

г) фазовое состояние вещества не изменяется при прохождении через сужающее устройство (например, жидкость не испаряется; водяной пар остается перегретым; растворенные в жидкости газы не выделяются);

д) в трубопроводе вблизи сужающего устройства не скапливаются конденсат, пыль (при измерении расхода газа или пара), газы или осадки (при измерении расхода жидкости);

е) при измерении расхода вещества, образующего отложения на сужающем устройстве, обеспечена возможность очистки сужающего устройства.

5. Применение стандартных сужающих устройств для измерения коллоидальных растворов допустимо в тех случаях, когда раствор (например, молоко) по степени дисперсности и физическим свойствам мало отличается от однофазной жидкости.

6. В Правилах не нормализуются конкретные конструкции сужающих устройств, а излагаются только те требования к их исполнению и установке, соблюдение которых необходимо для применения этих устройств в качестве стандартных. Кроме того, Правила устанавливают принципы построения монтажных схем с дополнительными принадлежностями для соединения сужающих устройств с дифманометрами.

7. К Правилам прилагается изданный отдельно альбом графиков для расчета сужающих устройств. В отличие от рисунков в тексте Правил, перед номерами графиков альбома поставлена буква А.

II. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

8. В настоящих Правилах приняты следующие обозначения величин и единиц измерения, которые, должны применяться в технической документации расходомеров и при их маркировке.

III. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ ПО ИЗМЕРЕНИЮ РАСХОДА ПРИ ПОМОЩИ СУЖАЮЩИХ УСТРОЙСТВ

1. ОБЩИЕ УРАВНЕНИЯ РАСХОДА

9. Дифманометры в комплекте с сужающими устройствами применяются для измерения расхода жидкости, газа или пара по перепаду давления. В трубопроводе, по которому протекает жидкое или газообразное вещество, устанавливается устройство (диафрагма, сопло, сопло Вентури), создающее местное сужение потока (рис. 1). Вследствие перехода части потенциальной энергии давления в кинетическую энергию средняя скорость потока в суженом сечении повышается, в результате чего статическое давление в данном сечении становится меньше статического давления перед сужающим устройством. Разность этих давлений (перепад давления) тем больше, чем больше расход протекающего вещества, и, следовательно, может служить мерой расхода.

10. Зависимость между расходом несжимаемой жидкости и перепадом давления можно установить, пользуясь уравнением Бернулли и уравнением неразрывности струи.

Рис. 1. Характер потока и распределение статического давления при установке в трубопроводе сужающего устройства:

——— распределение давления вдоль стенки трубопровода; — - — распределение давления по оси трубопровода; I—сечение потока в месте, где действие сужения еще не сказывается; II — сечение потока в месте наибольшего сужения; 1 и 2— отверстия для отбора статического давления

Для двух сечений потока (Iи II на рис. 1), в каждом из которых статическое давление остается постоянным по всему сечению, упомянутые выше уравнения в предположении, что трение отсутствует, для горизонтального трубопровода имеют следующий вид (индекс 1 относится к сечению I, а индекс 2 – к сечению II):

, (1)

где F, v и Р' обозначают соответственно площадь, среднюю скорость и абсолютное статическое давление в данном сечении.

Так как плотность жидкости, проходящей через сужающее устройство, практически можно считать неизменной (ρ₁=ρ₂ =ρ), получаем:

. (2)

При скоростях v₂ меньше скорости звука в измеряемой жидкости или газе, называемой критической скоростью, из (2) имеем:

(3)

Объемный расход равен произведению скорости на площадь сечения потока, т.е.

. (4)

Однако полученное уравнение не учитывает неравномерного распределения скоростей по сечению потока, обусловленного влиянием вязкости реальной жидкости и трения ее о трубопровод и сужающее устройство. Это уравнение не отражает также того, что практически перепад давления измеряют непосредственно у торцов сужающего устройства, а вместо площади сечения потока F₂ пользуются площадью отверстия сужающего устройства F_o.

Если перечисленные выше отклонения учесть введением общего коэффициента α, называемого коэффициентом расхода, то уравнение для определения объемного расхода примет следующий вид:

м³/с (5)

где - перепад давления, измеренный непосредственно у торцов сужающего устройства, Н/м²;

F_o – площадь отверстия сужающего устройства, м².

Массовый расход равен произведению объемного расхода на плотность жидкости, т.е.

кг/с. (6)

Коэффициент расхода не зависит от рода протекающего вещества, а зависит главным образом от типа и модуля сужающего устройства и от числа Рейнольдса.

11. В случае измерения расхода сжимаемой жидкости (газа или пара) необходимо учитывать изменение плотности вещества в связи с изменением давления при прохождении через сужающее устройство. С достаточной точностью можно считать, что в данном случае изменение состояния газа (пара) описывается уравнением адиабатического процесса, т. е.

(7)

Решая совместно уравнения (1) и (7) и исходя из соображений, изложенных в п. 10, можно получить следующие уравнения для определения расхода газа или пара:

(8)

(9)

Уравнения (8) и (9) являются общими; они пригодны и для несжимаемой жидкости, поскольку для нее ε= 1.

Полученные выше зависимости справедливы также для вертикального и наклонного трубопроводов.

12. При расчетах сужающих устройств следует пользоваться приведенными ниже соотношениями единиц давления и вязкости;

13. Подставив в уравнения (8) и (9) величину Fо=πd²/4, где л =3,1416, после преобразований получаем следующие уравнения часового расхода:

(10)

(11)

(12)

(13)

Уравнения (10)—(13) являются основными уравнениями расхода вещества, протекающего через сужающее устройство.

2. КОЭФФИЦИЕНТ РАСХОДА

14. Коэффициент расхода одинаков для двух установившихся потоков (независимо от рода жидкости) в том случае, если эти потоки подобны. Два потока подобны, если подобны не только поверхности, ограничивающие эти потоки, но и имеется гидродинамическое подобие потоков. Гидродинамическое подобие потоков обусловливается равенством значений числа Рейнольдса, являющегося безразмерным параметром и представляющего собой отношение сил инерции к силам вязкости потока.

Число Рейнольдса Rе, отнесенное к диаметру трубопровода, определяется по следующим формулам:

(14)

(15)

для расхода сухого газа в нормальном состоянии

(16)

для расхода сухой части влажного газа в нормальном состоянии

(17)

15. Вязкость жидкостей и газов при различных давлениях должна определяться по экспериментальным данным или расчетным путем.

При отсутствии экспериментальных данных динамическая вязкость газа при давлении Р и температуре t может быть приближенно (с погрешностью на 5%) вычислена но формуле

(18)

где μ₁ — вязкость при нормальном давлении и температуре t;

c_μ — множитель, зависящий от приведенной температуры и приведенного давления (см. п. 30) .

Критические значения температуры и давления для ряда газов указаны в приложении 4.

16. Для горючих газов, в состав которых входят кислород, водород, азот, окись углерода, углекислый газ, метан и тяжелые углеводороды (или только часть этих компонентов), при отсутствии соответствующих экспериментальных данных вязкость определяют по формуле:

(19)

где ν₂₀ - кинематическая вязкость газовой смеси при температуре 20°С и давлении 1,0332 кгс/см²;

СО₂+СmHn—суммарное содержание в смеси углекислого газа и тяжелых углеводородов (кроме метана) в процентах по объему;

Нn — содержание водорода в смеси в процентах по объему.

Кинематическая вязкость газовых смесей указанного выше состава при любой температуре в пределах от —10 до +40°С опре­деляется по формуле

(20)

где _t кинематическая вязкость при температуре t и давлении 1,0332 кг с/см².

17. Для одного и того же сужающего устройства, а равно для геометрически подобных сужающих устройств, коэффициент расхода является функцией одного лишь числа Рейнольдса (см. рис. 2 и 3), если внутренняя поверхность трубопровода гладкая и входная кромка диафрагмы острая (в этом случае коэффициент расхода называется исходным). Зависимость исходного коэффициента расхода от Rе проявляется тем сильнее, чем меньше Rе. С возрастанием Rе эта зависимость сказывается в меньшей степени, и при достаточно больших значениях Re (разных для различных сужающих устройств) коэффициенты расхода можно считать постоянными (в пределах погрешности определения этих коэффициентов).

Соответствующие значения исходного коэффициента расхода в зависимости от модуля сужающего устройства приведены для диафрагм на рис. 4, в приложении 6 и; для сопел и сопел Вентури — на рис. 5, в приложении 7.

Эти значения подсчитаны по интерполяционным формулам, представленным в табл. 1.

Исходный коэффициент расхода при различных числах Рейнольдса равен произведению α_и на поправочный множитель к₁. Для промышленных расходомеров применение среднего по шкале значения к₁ обусловливает значительную погрешность, более точные результаты дает замена множителя к₁ поправкой, алгебраически прибавляемой к значению α_и. Эта поправка является функцией величины к=(к₁ 1)Rе, которую (при заданных m, D и ν) с погрешностью, не превышающей ±0,3%, можно считать постоянной в широком диапазоне Rе.

Методика введения поправки на влияние Rе дана в главе VII. 18 Шероховатость трубопровода увеличивает коэффициент расхода, причем это влияние тем значительнее, чем больше отношение средней высоты неровностей внутренней поверхности трубопровода к его диаметру. При одной и той же средней высоте неровностей поправочный множитель на шероховатость увеличивается с уменьшением диаметра трубопровода.

Значения поправочного множителя на шероховатость (k₂) указаны для диафрагм на рис. 6, для сопел и сопел Вентури — на рис. 7. Эти значения соответствуют трубопроводам, находящимся в длительной эксплуатации, но не имеющим грубых наростов на внутренней поверхности.

19. Недостаточная острота входной кромки диафрагмы способствует увеличению коэффициента расхода. Для диафрагм, острота входной кромки которых не удовлетворяет требованию п. 66, учитывается поправочный множитель k₃, определяемый по рис. 8.

Рис. 4. Исходный коэффициент Рис. 5. Исходный коэффициент расхода сопел и cопел расхода диафрагм Вентури

20. Для измерений в промышленных условиях коэффициент расхода должен определяться с учетом множителей k₂ и k₃, т. е.: для диафрагм

(21)

для сопел и сопел Вентури

(22)

Рис. 6. Поправочный множитель на шероховатость трубопровода для диафрагм

Рис. 7. Поправочный множитель на шероховатость трубопровода для сопел и сопел Вентури

Значения α, подсчитанные по формулам (21) и (22) для различных значений m и D, приведены в приложениях 6 и 7.

Pис. 8. Поправочный множитель на неостроту входной кромки диафрагмы

Рис. 9. Определение избыточного давления, при котором можно принимать Рб=1 кгс/см²

3. ПЛОТНОСТЬ ИЗМЕРЯЕМОЙ СРЕДЫ

21. Плотность вещества, протекающего по трубопроводу, должна быть измерена непосредственно или определена расчетным путем в зависимости от давления и температуры вещества перед сужающим устройством.

22. Избыточное давление Ри вещества следует измерять непосредственно у входного торца сужающего устройства через отдельное цилиндрическое отверстие, причем это отверстие не может быть использовано для измерения перепада давления.

При применении кольцевых камер или обойм для измерения перепада давления (см. п. 57) отверстие для измерения избыточного давления выполняют в корпусе камеры или в обойме.

Диаметр отверстия должен составлять 6—12 мм, но не более 0,08 D₂₀. Внутренняя кромка отверстия должна удовлетворять требованиям п. 57a.

23. Абсолютное давление Р измеряемой среды определяется как сумма барометрического и избыточного давлений. Для жидкостей принимается Р_б = 1 кгс/см². Для газов и водяного пара барометрическое давление можно принимать равным 1 кгс/см², если абсолютное значение разности между 1 и Р_б (кгс/см²) не превышает 0,001 Р_и (кгс/см²). Это же соотношение представлено графически на рис. 9, где ΔР_б — абсолютное значение разности между 1 и Р_б (кгс/ом²); согласно графику барометрическое давление принимается равным Р_б= 1 кгс/см², если точка пересечения линий Ри и Δ Р_б лежит на линии графика или выше нее.

24. Температуру вещества перед сужающим устройством следует измерять так, чтобы термометр не вызывал нарушения потока (см. п. 87).

Допускается измерение температуры за сужающим устройством на расстоянии (5—10)D₂₀ от переднего торца сужающего устройства.

25. Плотность жидкостей и водяного пара определяется по таблицам.

Плотность воды в зависимости от давления и температуры дана в приложении 2, плотность перегретого водяного пара — в приложении 3.

26. Если известна плотность жидкости при некоторой температуре t^/, отличной от рабочей температуры t, то плотность ρ при температуре t вычисляется по формуле

(23)

где β—средний коэффициент объемного теплового расширения жидкости в интервале от ť до t, град^-1.

27. Нормальным состоянием газа для промышленных измерений считается такое состояние, при котором температура газа tн=20°С (Tн ==293°К), давление Рн = 1,0332 кгс/см², а влажность φ=0 (ГОСТ 2939—63).

Значения плотности ряда распространенных газов в нормальном состоянии приведены в приложении 4.

28. Если известна плотность ρ_н сухого газа в нормальном состоянии, то его плотность ρ в рабочем состоянии (Р, Т) определяется по формуле

(24)

где К—коэффициент сжимаемости газа, характеризующий отклонение данного газа от законов идеального газа.

Коэффициент сжимаемости К равен отношению плотности при Р и Т, подсчитанной по законам идеального газа (исходя из плотности при температуре 0°С и давлении 1,0332 кгс/см²), к действительной плотности газа в рабочем состоянии при Р и Т.

29. Коэффициент сжимаемости можно представить также в виде:

(25)

где v — удельный объем (1/ρ) газа при Р и Т;

R — газовая постоянная.

Коэффициенты К и Ко связаны между собой следующей зависимостью:

(26)

где К' — отношение действительной плотности газа при температуре 0°С и давлении 1,0332 кгс/см² (см. приложение 4) к расчетной плотности газа в том же состоянии, найденной по законам идеального газа. Значения К для некоторых газов указаны в табл. 2.

Значение К' может быть подсчитано так же как обратная величина коэффициента Ко при Р= 1,0332 кгс/см² и t=0°С, найденного по экспериментальным данным либо непосредственно, либо экстраполяцией (до точки 0°С) изобары Р=1,0332 кгс/см² на графике зависимости коэффициента Ко от температуры.

Если известен коэффициент сжимаемости К_A (коэффициент Амага), определяемый выражением

(27)

где (Рv)о — произведение Pv при t=0°С и Р= 1,0332 кгс/см², то коэффициент К определяют расчетом:

(28)

30. При отсутствии экспериментальных данных по сжимаемости измеряемого газа коэффициент К может быть приближенно найден на основании закона соответственных состояний.

Два газа находятся в соответственных состояниях, если у них равны приведенные температуры и давления.

Под приведенной температурой подразумевается отношение абсолютной рабочей температуры газа к его абсолютной критической температуре:

(29)

Приведенным давлением называется отношение абсолютного рабочего давления газа к его абсолютному критическому давлению:

(30)

Газы, находящиеся в так называемых соответственных состояниях, имеют приблизительно один и тот же коэффициент сжимаемости.

Значения критических температур и давлений для некоторых газов указаны в приложении 4. Погрешности величины К указаны в п. 123.

31. Коэффициент сжимаемости газовой смеси должен определяться экспериментальным путем или по уравнению состояния данной смеси.

Приближенное значение коэффициента сжимаемости Ксм смеси газов может быть найдено по следующим уравнениям:

(31)

где а_i объемная доля данного компонента в смеси (в долях единицы);

Кi - коэффициент сжимаемости компонента при давлений смеси;

(32)

где Tкрi и Ркрi —критические температура и давление данного компонента;

Tкр.см и Ркр.см—то же, для смеси.

32. Плотность смеси сухих газов подсчитывается по одной из следующих формул:

а) состав смеси задан по объему

(33)

где ρ_i — плотность компонента при давлении и температуре смеси;

б) состав смеси задан по массе

(34)

где b_i —массовая доля компонента в смеси (в долях единицы).

33. Плотность влажного газа в рабочем состоянии (Р, T) определяется по формуле

(35)

причем

(36)

(37)

где φ—относительная влажность газа (в долях единицы), т. е. отношение плотности водяного пара во влажном газе при Р и Т к наибольшей возможной плотности пара при тех же Р и T.

Если рабочая температура t газа не превышает температуры насыщения tнас водяного пара, соответствующей рабочему давлению Р (см. приложение 3), то ρ_ВП.М=ρ_НП и Рвп.м =Р_НП , где ρ_НП и Рнп определяются по приложению 5.

Если же t>tнас, то ρ_ВП.М равно плотности перегретого водяного пара при данных Р и t (см. приложение 3), а Р вп.м =Р.

В том случае, когда задана относительная влажность для условий Р'и Т', отличающихся от рабочих условий Р и Т, относительная влажность φ газа в рабочем состоянии подсчитывается по формуле

(38)

причем ρвп.м и ρ'вп.м определяются, как указано выше.

Если уравнение (38) дает φ>1, то это означает, что в рабочем состоянии газ будет насыщен водяным паром, причем часть его сконденсируется. В этом случае расчет следует вводить φ =1.

34. Пересчет абсолютной влажности газа в относительную осуществляется по следующим уравнениям:

(39)

(40)

(41)

где f_C, f_Н, f_В —влажность, выраженная массой водяного пара (в кг) соответственно в 1 кг сухого газа, 1 Нм³ сухого газа и 1 м³ влажного газа; ρ_ВП.Н—плотность водяного пара в нормальном состоянии (см. приложение 4).

4. ПОПРАВОЧНЫЙ МНОЖИТЕЛЬ НА РАСШИРЕНИЕ ИЗМЕРЯЕМОЙ СРЕДЫ

35. Поправочный множитель ε, учитывающий изменение плотности измеряемой среды (газа или пара) при прохождении через сужающее устройство (см. п. 11), зависит от модуля и типа сужающего устройства, величины отношения ΔР/Р и показателя адиабаты .

Эта зависимость выражается следующими уравнениями:

для диафрагм

(42)

для сопел

В приложении 10 приведена таблица значений  для диафрагм, подсчитанных по уравнению (42). Для определения вспомогательной величины следует пользоваться таблицей приложения 9.

36. При расчете сужающего устройства следует исходить из среднего значения поправочного множителя _ср, которое соответствует расходу Qср (Qо.ср, Qн.ср или Qм.ср) и определяется по значению P/P, подсчитываемому согласно следующей зависимости:

(44)

где Р определяется по формулам п. 43.

Для всех значений QQср возникает дополнительная погрешность, обусловленная отклонением действительных значений множителя  от его расчетного среднего значения (см. п. 120).

37. Показатель адиабаты реального газа зависит от температуры и давления. Показатель адиабаты при давлениях, близких к атмосферному, с достаточной точностью может быть определен как отношение

(45)

где Ср и Сv —удельная теплоемкость идеального газа соответственно при постоянном давлении и постоянном объеме, ккал/(кг град).

Значения показателя адиабаты ряда газов при различных температурах и давлении, близком к атмосферному, приведены в приложении 8.

Показатель адиабаты _CM смеси газов (при отсутствии экспериментальных данных) определяется по формуле

(46)

где a_i — объемная доля данного компонента в смеси (в долях единицы);

_i— показатель адиабаты компонента.

5. РАБОЧИЕ ФОРМУЛЫ РАСХОДА

Общие зависимости

38. На основании уравнений (10) — (13) расход, соответствующий наибольшему перепаду давления Р (в кгс/м²) в сужающем устройстве, выражается следующим образом:

(47)

(48)

или

(49)

(50)

Формулы (47)—(50) являются основными расчетными формулами для промышленных дифманометров.

39. Приведение расхода Qо сухого газа в рабочем состоянии к расходу Qн в нормальном состоянии выполняется по формулам

(51)

(52)

40. Если известен расход влажного газа в рабочем состоянии Qов , то расход сухой части влажного газа Q в рабочем состоянии равен

(53)

а расход Qн сухой части влажного газа в нормальном состоянии вычисляется по формулам:

(54)

или

(55)

41. Расход сухого газа в нормальном состоянии определяется по уравнениям:

а) в общем случае

(56)

или

(57)

б) для нормального состояния по ГОСТ 2939—63

42. Расход сухой части влажного газа в нормальном состоянии определяется по формулам:

а) в общем случае

или

'б) для нормального состояния по ГОСТ 2939—63

Дифманометры без разделительных сосудов или с разделительными сосудами, удовлетворяющими требованию п. 114

43. Формулы для вычисления наибольшего перепада давления в сужающем устройстве по предельному номинальному перепаду давления дифманометра Рн (в кгс/м²) имеют вид.

а) Для поплавковых дифманометров:

в общем случае

для дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится вещество (кроме воды) плотностью '>14 кг/м³, или маслом, над которым находится газ плотностью '>0,9 кг/м³,

для дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится вода,

для дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится газ плотностью '14 кг/м³, или маслом, над которым находится газ плотностью '  0,9 кг/м³.

б) Для кольцевых, колокольных , сильфонных и мембранных дифманометров см. формулу (65).

Если предельный номинальный перепад давления Рн выражен в кгс/см², то в формулы (62)—(65) подставляют значение Рн умноженное на коэффициент 10⁴.

44. После подстановки выражений (62)—(65) в уравнения (47) и (48) получаются следующие рабочие формулы расхода для промышленных дифманометров (Рн в кгс/м²):

а) для поплавковых дифманометров (в общем случае) —

б) для поплавковых дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится вещество (кроме воды) плотностью 14 кг/м³,

в) для поплавковых дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится вода,

г) для поплавковых дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится газ плотностью 14 кг/м³, или маслом, над которым находится газ плотностью 0,9 кг/м³, а также для кольцевых, колокольных, сильфонных и мембранных дифманометров

д) для поплавковых дифманометров, заполненных маслом, над которым находится газ плотностью 0,9 кг/м³,

45. Подставляя в уравнение (58) выражения (62), (63) и (65), получим рабочие формулы расхода сухого газа в нормальном состоянии по ГОСТ 2939—63 (Рн в кгс/м²):

а) для поплавковых дифманометров (в общем случае)

б) для поплавковых дифманометров, заполненных маслом, над которым находится газ плотностью '> 0,9 кг/м³,

в) для поплавковых дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится газ плотностью '> 14 кг/м³,

г) для поплавковых дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится газ плотностью 14 кг/м³, или маслом, над которым находится газ плотностью 0,9 кг/м³, а также для кольцевых, колокольных, сильфонных и мембранных дифманометров,

46. Подставляя в уравнение (61) выражения (62), (63) и (65),

получим рабочие формулы расхода сухой части влажного газа в нормальном состоянии по ГОСТ 2939—63 ( Рн в кгс/м²):

а) для поплавковых дифманометров (в общем случае)

б) для поплавковых дифманометров, заполненных маслом, над которым находится газ плотностью '>0,9 кг/м³,

в) для поплавковых дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится газ плотностью '>14 кг/м³,

г) для поплавковых дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится газ плотностью '<14 кг/м³, или маслом, над которым находится газ плотностью '<0,9 кг/м³, а также для кольцевых, колокольных, сильфонных и мембранных дифманометров

47. Перепад давления Р' в сужающем устройстве, к которому подключен лабораторный (U-образный или чашечный) дифманометр, вычисляется по формуле

где h_t— разность высот столбов уравновешивающей жидкости U-образного дифманометра или отсчет по шкале чашечного дифманометра при температуре прибора, мм;

—плотность уравновешивающей жидкости при давлении Р и температуре I, кг/м³;

'_t—плотность вещества над уравновешивающей жидкостью при давлении Р и температуре t, кг/м³.

Когда уравновешивающей жидкостью является ртуть, а над ней находится вода, то при t=20°С и любом рабочем давлении формула (84) принимает вид:

48. Подставляя выражения (84) и (85) в уравнения (10) и (11), получаем рабочие формулы расхода, измеряемого при помощи лабораторного (U-образного или чашечного) дифманометра:

а) в общем случае

б) для прибора, заполненного ртутью, над которой находится вода , при t=20°С