ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПЛАСТОВ

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Диаметр обсадной колонны составляет 6” (152 мм), НКТ - 2,5” (64 мм). Плотность нефти равна 0,985 г/см3, вязкость - 45 сП, объемный коэффициент - 1,03.

Исходное выражение

является уравнением прямой в координатах

Угол наклона прямой к оси абсцисс

а гидропроводность

Пересечение продолжения прямолинейного участка кривой с осью абсцисс дает

определяется как

По прямолинейному участку графика (рис.50) про водится прямая до пересечения с осью абсцисс. На прямой выбираются две точки А и Б с координатами (Y1-lgt1) и (Y2-lgt2) определяются угол наклона

75

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

76

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

и значение lgt0 (точка пересечения продолжения прямой с осью абчцисс) lg t0 = 4,806

Тогда

-гидропроводность трещин

-пьезопроводность трещин с учетом упругоемкости блоков, отнесенная к приведенному радиусу

При обработке результатов измерений

-по методу касательной без учета притока (рис.51) получены следующие значения:

-по методу Хорнера (рис.52)

77

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

8.2.Метод Полларда

Вмодели Полларда [12, 17] изменение давления в переходном периоде

рассматривается как результат взаимодействия трех областей, которые развиты в пористотрещиноватом пласте. Первую область образует система трещин вокруг скважины, вторую - трещинная система вдали от скважины и третью - матрица, которая питает трещины. Изменение давления в скважине представляют в виде многочлена, состоящего

из членов с временной экспонентой

∆P(t)=Pпл-Pc(t)=Cpe-it+Dpe-it+(Pпл-Pc-Cp-Dp)e-it, (****),

где Cpe-it - разность между установившемся пластовым давлением и давлением в трещинах, т.е. потери давления, обусловленные перетоком жидкости из блоков в трещины.

Dpe-it – потери давления при фильтрации жидкости в трещинах вдали от скважины. (Pпл-Pc-Cp-Dp)e-it – потери давления при фильтрации жидкости в призабойной зоне

(скин-эффект).

Сущность обработки КВД по методике Полларда заключается в анализе процесса восстановления давления в скважине посредством построения и обработки основной и разностной кривых, характеризующих процесс фильтрации в системе - призабойная зона, трещины, поры.

Основная кривая восстановления давления строится в координатах lg∆P(t) - t. Разностная кривая строится в той же системе координат, при этом логарифмы ординат точек, соответствующих текущему моменту восстановления давления, определяются по разности ординат криволинейного участка основной кривой в данНОЙ точке и проекции этой точки на прямую, являющуюся продолжением прямолинейного участка основной кривой к оси ординат.

По значениям величин логарифмов перепада давления, рассчитываемых как lg∆P(t) = lg[Pконеч-Pc(t)], строится основная кривая. Экстраполируя прямолинейный участок основной кривой до оси ординат, находят на этой линии значения логарифмов перепада дивления (lg∆P’(t1), (lg∆P’(t2) соответствующие временам t1, t2,… т.д. основной кривой.

По разности абсолютных значений давлений на основной кривой И экстраполированной прямой, соответствующих t1, t2,… И т.д., определяют значения логарифмов перепада давления (lg∆P’(t1), (lg∆P’(t2) и т.д., по которым В тех же координатах строится разностная кривая ∆P”(t).

Значения членов уравенния (****) определяются из графиков:

lgСр – значение ординаты, отсекаемой следом прямолинейного участка основной кривой;

lgDр – значение ординаты, отсекаемой следом прямолинейного участка разностной кривой;

i1, i2 – уклоны прямолинейных участков основной и разностных кривых; i3 – аналитически, из основного уравнения.

Модель Полларда сводит задачу к простому процессу расширения жидкости, однако в некоторых случаях дает приемлемые результаты и позволяет рассчитать ряд параметров трещиновато-пористого коллектора, в частности, объемы матрицы и трещин, пористости матрицы и трещин. Методика позволяет также качественно оценить такие параметры, как трещинную проницаемость, истинную проницаемость трещин, раскрытость трещин, размер блоков.

Основные параметры определяются как:

-объем матрицы

-объем трещин

78

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

- пористость матрицы

Дополнительные параметры определяются как: - коэффициент продуктивности

-истинная проницаемость трещин

-скин-эффект

где Ар – значение ординаты основной кривой в точке t=0;

-раскрытость трещина

-размер блоков

Пример. Покажем обработку кривой восстановления уровня по методу Полларда на примере скв. 13464. Скважина вскрыла верейский горизонт в интервале 858,6 ... 864,6 м. Дебит скважины составляет 9,3 м3/сут, обводненность продукции 3 %. Жидкость И ее содержащий коллектор имеют следующие характеристики: пористость 0,203, вязкость нефти 45 сП, плотность 0,89 и 0,91 г/см3 в пластовых и поверхностных условиях соответственно, объемный коэффициент 1,03, коэффициент сжимаемости 6·10-5, 3 ·10-3, 5,5 ·10-5 ат-1 для нефти, трещин и скелета пласта соответственно. Радиус скважины составляет 0,1 м, радиус контура питания - 150 м. На рис.53, 54 и табл.27 приведены результаты исследования и обработки (рис.55) данных по скв. 13464 (отсчет времени t ведется в часах).

График функции lg(t) пересекает ось ординат в точке lgAp, имеющей значение 1,36. След прямолинейного участка основной кривой пересекает ординату в точке IgCp, имеющей значение 1,01. след прямолинейного участка разностной кривой пересекает ось ординат в точке IgDp, имеющей значение 1,15.

Найдем значения этих коэффициентов:

79

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

80

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Уклоны прямолинейных участков составляют:

Подставим найденные значения коэффициентов и уклонов в основное уравнение и, приняв t равным, например, 1 ч, определим отдельные составляющие потерь давления при фильтрации жидкости из пласта в скважину:

-потери давления, обусловленные перетоком жидкости из блоков в трещины

Ср*е-it=10,23*e-0,0057*1=10,21 ат;

-потери давления, обусловленные фильтрацией жидкости по трещинам

Dp*e-it=14,13*e-0,0057*1=14,04 ат;

- найдя значение i3 из основного уравнения:

42,83-19,38=10,21+14,04+(42,83-19,38-10,23-14,13)*e-it; -0,8=-0,9e-i*1;

i3=0,036 ч-1,

- определяем потери давления, затрачиваемые на фильтрацию жидкости в призабойной зоне

(42,83-19,38-10,23-14,13)*е-0,036*1=-0,87 ат.

Далее определяем:

-суммарное падение давления в трещинной системе

Up=Ap-Cp=22,91-10,23=12,68 ат;

-суммарное падение давления в трещинах призабойной зоны

Sp=Up-Dp=12,68-14,13=-1,45 ат;

-объем матрицы

-объем трещин

-суммарный объем

81

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Vобщ=Vм+Vтр=533170+958=534128 м3;

-пористость матрицы

-пористость трещин

-коэффициент продуктивности

-трещинную проницаемость

-истинную проницаемость трещин

-скин-эффект

-раскрытость трещин

-размер блоков

82

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Глава 9

ИССЛЕДОВАНИЕ МЕЖСКВАЖИННОГО IIPОСТРАНСТВА МЕТОДОМ ФИЛЬТРАЦИОННЫХ ВОЛН ДАВЛЕНИЯ

При исследовании скважин на установившемся или неустановившемся режимах фильтрации определяются такие комбинации гидродинамических параметров, как kh/μ и χ/rc2. Дальнейшее разделение параметра χ/rc2 возможно, если исследование межскважинного пространства проводить методом фильтрационных волн давления (ФВД)

[26,27].

Метод ФВД предпочтительнее, чем методики, основанные на создании в пласте единичного возмущения. К преимуществам его относятся:

возможность отделения случайных возмущений, накладывающихся на сигнал реагирования;

использование в расчетных формулах для получения ГД параметров пласта только величин, измеренных в ходе исследования;

повышенная информативность, точность и лучшая воспроизводимость полученных результатов.

При исследовании методом ФВД на вход пласта (возмущающая скважина) подают периодический перепад давления или дебита, имеющий форму, близкую к прямоугольной, поэтому В пласте распространяется целый спектр частот. Задача исследователя сводится к подбору такого периода возмущающих колебаний, когда на скважину-приемник (реагирующую) приходит лишь первая основная гармоника, а остальные (высшие) затухают.

Расчетные формулы для вычисления параметров пласта по данным исследования методом ФВД имеют вид:

-для гидропроводности

-для пьезопроводности

-для приведенного радиуса

где: Pc1 – амплитуда первой гармоники прямоугольного импульса давления (рис.56), ат; q1 – амплитуда первой гармоники возмущающего сигнала дебита, см3/с;

P1* - амплитуда первой гармоники давления пришедшего сигнала, ат;

δ1* - сдвиг по фазе между максимумом на кривой реагирования и максимумом первой гармоники кривой расхода (давления), рад; Т – время одного периода возмущения, с.

83

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Прuмер. В качестве возмущающей скважины выбрана нагнетательная скв.1623, в качестве реагирующей - специально остановленная эксплуатационная, имеющая избыточное затрубное давление СКВ.1622. Для измерения давления на возмущающей скважине использовался технический манометр класса 1,5. Измерение расходов в возмущающей скважине производилось глубинным расходомером РГД-4, снабженным противовыбросовым устройством и установленным между центральной и буферной задвижками арматуры скважины. Отсчет показаний прибора производился по вторичному блоку комплекса РТНС-1-80, имеющему автономное питание. Изменение давления в реагирующей скважине регистрировалось образцовым манометром класса 0,16 с разрешающей способностью 0,03 ... 0,08 ат. Возбуждение волн давления производилось путем пуска скважины под закачку в течение одного полупериода и простоя в течение другого, т. е. путем осуществления режима "нагнетание - простой". Длительность периода возмущающих колебаний Tвыбрана равной 12 ч (720 мин). В добывающей и нагнетательной скважинах вскрыт бобриковский горизонт, расстояние между забоями скважин составляет 265 м.

В ходе исследований выполнили четыре задающих колебания (табл.28,29,30 ). Анализ кривой реагирования (рис.56 ) показывает, что в пласте установился квазистационарный режим. Для полученИЯ значений параметров пласта произведем обработку интервала между 3-м и 4-м минимумами кривой реагирования [P*(t)-t,] и соответствующих им сигналов возмущения [Pc(t)-t,Q-t]

84