ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПЛАСТОВ

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

7. Подсчитывается значение αi(D) = 0,075+0,925*φ(Pi):

8. Вычисляется значение ∆P(ti)= αi(D)* ∆P(ti).

9. Вычисляется значения

10.Результаты всех вычислений заносятся в табл.24

11.Строится график

12.Выбирается прямолинейный участок на графике и проводится прямая линия

65

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

13. Определяется угол наклона этой прямой

66

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

14. Определяется отрезок, отсекаемый от оси ординат В= -0,2366 ат/(см3/с) и комплексный параметр

Глава 8

ИССЛЕДОВАНИЕ СКВАЖИН, ДРЕНИРУЮЩИХ ТРЕЩИНОВАТОПОРИСТЫЙ КОЛЛЕКТОР, ПРИ НЕУСТАНОВИВШЕМСЯ РЕЖИМЕ ФИЛЬТРАЦИИ С УЧЕТОМ ПРИТОКА

Наряду с поровыми средами, в которых сосредоточена и фильтруется жидкость по межзерновым каналам, существуют коллекторы, обладающие трещинами, которые полностью или частично определяют фильтрацию жидкости.

Различают чисто трещиноватые породы, трещиновато-пористые и среды с двойной пористостью. Под трещиноватыми средами понимают породы, в которых пористость и проницаемость блоков пренебрежимо малы по сравнению с проницаемостью и емкостью трещин. К трещиновато-пористым коллекторам относятся породы, 1\ которых проницаемость блоков мала по сравнению с проницаемостью трещин, а пористость трещин мала по сравнению с пористостью блоков. К породам с двойной пористостью относятся пороДЫ, в которых проницаемость и пористость блоков и трещин сопоставимы между собой.

Уравнения фильтрации в трещиновато-пор истых средах были сформулированы Баренблаттом г.и. и другими исследователями [15, 17,25], исходя из условия непрерывности. Система трещин и система блоков рассматриваются при этом как две сплошные среды, вложенные одна в другую. Характерной особенностью движе ния жидкости в трещиновато-пор истых средах является обме жидкостью между блоками и трещинами, для учета которого в уравнение фильтрации вводятся два давления - давление жидкости в порах и давление ее в трещинах. Наличие дополнительного члена в уравнении фильтрации, учитывающего обмен жидкостью между блоками и трещинами, приводит к тому, что нестационарные процессы в трещиновато-пористой среде отличаются от нестационарных процессов в пористой среде характерным временем запаздывания. Время запаздывания зависит от размеров блоков и их коллекторских свойств. Определение времени запаздывания - характеристики трещиноватой среды - представляет большой практический интерес. В работах [15, 23] показано, что нестационарные процессы в трещиноватой среде спустя некоторое время (время запаздывания) протекают так же, как и нестационарные в однородной пористой среде. Поэтому обработку кривых восстановления, полученных при исследовании трещиноватых коллекторов, можно производить обычными методами, используемыми для однородных пористых пластов. При этом в величину гидропроводности входит проницаемость трещин.

На нефтепромыслах республики Татарстан получила распространение модель Баренблатта-Уоррена-Рута [10, 17, 21], как наиболее удовлетворительно описывающая реальные кривые восстановления. Модель предполагает, что скорость фильтрации в блоках пренебрежимо мала по сравнению с течением жидкости в трещинах, а обмен жидкости между блоками и трещинами пропорционален разности давлений в блоках и трещинах.

Для такой модели приближенное выражение, характеризующее изменение забойного давления в скважине с учетом притока, имеет вид

67

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

- коэффициент пьезопроводности, учитывающий упругоемкость как трещин, так и блоков;

(индекс 1 соответствует трещинам , 2 – блокам).

При малых значениях t (γt < τ’) асимптотика соотношения (•••) запишется

Таким образом, при малых значениях времени t квд будет харпктеризоватъ фильтрационные параметры трещин без учета упругосмкости блоков. Это объясняется тем, что в малые моменты времени обмен жидкостью между блоками и трещинами мал, и, тем самым, упругоемкость блоков в эти моменты времени не оказывает существенного влияния на поведение КВД в полулогарифмических ординатах

в этих координатах КВД будет представлять собой прямую линию. Тогда по наклону i=tgα этой прямой к оси абсцисс найдем гидропроводность трещин

а по отрезку, отсекаемому на оси абсцисс ζ0 = ln(γt0), определяется комплексный параметр

При больших значениях t (γt > τ) асимптотика выражения ( ••• ) имеет вид

Очевидно, в тех же координатах КВД представляет собой также прямую линию с тем же наклоном i , но с другим отрезком ζ00, отсекаемым на оси абсцисс ζ00= ln(γt00)/ По этому отрезку можно определить величину

68

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Таким образом, при больших значениях времени t КВД будет характеризовать фильтрационные параметры трещин с учетом не только их упругоемкости, но и упругоемкости блоков.

Кроме того, нетрудно определить и отношение коэффициента упругоемкости трещин к сумме коэффициентов упругоемкости трещин и блоков, а именно

и наконец, КВД в тех же координатах представляет собой кривую, монотонно переходящую от одного прямолинейного участка (при малых t ) к другому (при больших t ). Типичное поведени КВД изображено на рис.42.

Так как наклоны i прямолинейных участков КВД одинаковы, а ζ00 > ζ0, то график КВД будет иметь в точке ζ = ζ* перегиб. Можно показать, что

69

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Произведя необходимые преобразования, можно получить знание ординаты η=η* точки перегиба ζ = ζ*

По величине η*определяют

Можно отметить, что для КВД таких форм (см. рис. 42 ) ζ00>ζ0, а следовательно, τ2>τ1, и β2 > β1,. Последнее неравенство указывает на то, что упругоемкость блоков превышает упругоемкость трещин, что, как правило, встречается на практике. Далее, зная упругоемкость блоков и трещин, можно оценить величину А, т.е. обмен жидкостью между блоками и трещинами.

Анализ полученных выражений также показывает, что при уменьшении упругоемкости блоков, а, следовательно, и трещин, прямолинейные участки КВД сближаются. И наоборот, с ростом упругоемкости блоков или уменьшением упругоемкости трещин, расстояние между прямыми участками увеличивается.

В том случае, когда упругоемкость трещин пренебрежимо мала по сравнению с упругоемкостью блоков, т.е. β2 >> β1, то

проницаемости и упругости блоков.

При q(0)=q можно получить выражение

При больших значениях времени t ( yt > τ) асимптотика предыдущего выражения запишется как

Таким образом, при больших значениях времени t КВД в координатах η и ζ представляет собой прямую линию с наклоном i и отсекаемым отрезком на оси абсцисс ζ00=ln(γt00). По величинам i и ζ00 определим

70

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

При t=1/γ; ζ=ln γt=0, т.е. при времени t=1/γ график КВД отсекает от оси ординат отрезок η0

Таким образом, про ведение экспериментальных работ и обработки кривой восстановления давления в трещиновато-пористом коллекторе с учетом притока жидкости

вскважину сводится к следующему.

1.Перед проведением эксперимента на скважине с целью снятия КВД необходимо

убедиться в том, что скважина достаточно долго работала в стационарном режиме, Т.е., с постоянным забойныM давлением и дебитом.

2.Скважина останавливается и снимаются измерения во времени забойного давления Pc(t) и продолжающегося притока q(t). Особо тщательно измерения следует проводить в течение 2 ч, начиная с 10 ... 20 с.

3.Строятся графики Pc(t) и q(t) в истинном времени и проводится анализ этих графиков. При необходимости графики сглаживаются.

4.Строится график в координатах

5. . Если перестроенная КВД в полулогарифмических координатах имеет два четко выраженных параллельных прямолинейных участка, то это указывает на то, что упругоемкость трещин достаточно велика. В этом случае по наклону прямолинейного участка, соответствующему меньшим временам, определяют гидропроводность трещин, а по отсекаемому на оси абсцисс отрезку находят пьезопроводность упругих трещин без учета упругоемкости блоков, отнесенную к приведенному радиусу. Кроме того, по

71

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

отсекаемому на оси абсцисс прямолинейному участку, соответствующему большим временам, определяют пьезопроводность упругих трещин с учетом упрутоемкости блоков, отнесенную к приведенному радиусу. Время заметного обмена жидкостью между блоками и трещинами соответствует времени перехода первого прямолинейного участка ко второму.

6. Если перестроенная КВД в полулогарифмических координатах не имеет прямолинейного участка, соответствующего малым моментам времени, то это указывает на пренебрежимо малую упругоемкость трещин. В этом случае по наклону прямолинейного участка, соответствующего большим временам, определяют гидропроводность трещин, а по отсекаемому на оси абсцисс отрезку находят пьезопроводность трещин с учетом упрутоемкости блоков. Обмен жидкостью между блоками и трещинами начинается практически сразу и заканчивается с выходом лерестроенной КВД на прямолинейную зависимость.

8.1. Метод касательной

Кривые восстановления давления, полученные в скважинах, вскрывших трещиновато-пористый коллектор, имеют в условиях республики Татарстан, как правило, только ветвь, соответствующую большим временам. В этом случае правомерно использование уравнения

Преобразуя это выражение в виде

получаем уравнение прямой в координатах ∆P(t) -lgt. Угол наклона этой прямой к оси абсцисс

и, следовательно, гидропроводность определяется, как

Пересечение продолжения прямолинейного участка кривой с осью абсцисс дает значениеlgt0, при котором ∆P(t) = о. Поэтому

и комплексный параметр определяется, как

72

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Прuмер. Покажем обработку кривой восстановления уровня без чета притока на примере скв. 6595 (рис.44, 45, табл.25). Скважина вскрыла башкирский ярус в интервале 866,6 ... 871,6 М. Дебит скважины составил 1 м3/сут. Жидкость И коллектор, ее содержащий, имеют следующие характеристики: пористость 0,211, вязкость пефти 45 сП, плотность нефти 0,89 и 0,91 г/см3 в пластовых и поверхностных условиях соответственно, объемный коэффициент 1,03, продукция безводная. Радиус скважины 0,1 м, радиус контура питания 150м.

73

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

После операций, проводимых так же, как и в предыдущих главах, получаем

(рис.46)

-угловой коэффициент i = 46,14 ат;

-пересечение прямолинейного участка прямой с осью абсцисс lgt0 = 5,394;

-гидропроводность

-комплексный параметр

-пластовое давление, определенное методом Хорнера (рис.47), составило 71 ат, (∆P=61 ат)

Рассмотрим последовательность обработки кривой восстановения давления с учетом притока по методу поправочного коэффицие нта,

Пример.Скважина 6596 (рис. 48, 49, 50, 51, 52, табл.26) вскрыла 5,4 м толщи башкирского яруса. Дебит скважины 4,3 м3/сут 1,24 см3/с), продукция - безводная.

74