12. Опред-е размеров подошвы центр-нагруженн фунд. Для расчета основ-й по 2 гр. Пред сост-й необх зн размеры подошвы фунд и передаваем на гр давление.

Центр-нагруженн фунд – у кот равнодействующ внешн нагр проходит ч/з центр тяжести его подошвы. Обычно вертик нагр на фунд N₀ задается на ур его обреза, чаще совпадающ с отм. планировки. Суммарн давление на основ-ие на ур подошвы фунд опр-ся по форм: р=N₀/A+ d, где А – площадь подошвы фунд, -ср знач-е уд веса фунд и гр на его обрезах (для ж/б =20кН/м3), d – глубина залож-я фунд.

Если принять р=R₀ (давл-е под подошвой фунд = расч сопр-ю гр основ-я), то зависим-ть для опред-ия ориентировочн размеров подошвы фунд: А=N₀/ (R₀- d); . Затем уточн-т расч сопр-ие основ-я, подставляя в форм. принятые размеры подошвы фунд. Конструирование тела фунд производят в соотв-ии с нормами на проектир-е бет и ж/б констр-ций. Высоту фунд опр-т, учит след факторы: 1. усл-я произв-ва работ – верх грань фунд выводится на отн. отм. -0,150м; 2. конструктивн соображ-я – размещение колонн в фунд, миним толщ дна стакана; 3. прочность мат-ла фунд.

После уточнения всех разм опр-т ср. давл-е в подошве фунд и проверяют усл-е: , где N₀ – вертик. нагр на фунд; N_f – вес фунд; N_g – вес гр на обрезах фунд; b и l – разм подошвы фунд; R – расч сопр-ие гр основания.

Окончат разм фунд опр-т на основ-и его расчета по деф-циям.

13. Опред-е размеров подошвы внецентренно нагруженн фунд - у кот равнодействующ внеш нагр проходит с некоторыи эксцентриситетом отн центра тяж-ти его подошвы.

Разм внецентр.нагр фунд опр-т из усл-й: р≤R, рmax≤1,2R, ≤1,5R, где р - сред давл-е под подошвой фунд от нагрузок для расчета основ-я по деф-циям; рmax - max краевое давл-е под подошв фунд, - max давл-е в угловой точке при действии моментов в 2х направлениях.

Внецентр.нагр фунд м. испывать нагр от верт и гориз сил, изгиб моментов, действ-х в разл плоскостях. Max и min давление под краем фунд при действии момента сил отн главн осей ниерции площади подошвы: , N – нагр на осн-ие, А – площадь подошвы, Mx, My – момент сил отн центра подошвы фунд, x и y – расст-е от главн оси инерции, перпендикулярной плоскости действия момента сил до наиб удаленных точек подошвы фунд, Jx и Jy – момент инерции площади подошвы фунд отн. той же оси. Для фунд с прямоуг подошвой: , l и b – разм подошвы фунд, e_x и e_y – эксцентриситет равнодействующей внешн нагр: e_x(y)=M_x(y)/N.

Эксцентриситет вертик нагр на фунд ε: ε=e/l<ε_u – отн. эксцентриситет, = 1/10 для фунд под колонны произв зд с кр Q≥75т и откр эстакад с кр Q=15т и во всех случ-х, когда R<150кПа; =1/6 – для ост-х произв-х зд и откр эстакад; = ¼ для бескр зд / подвесн кранов оборуд-м. Эпюры контактных давлений: 1. ε<1/6 – Э – трапецивидная, p_min/p_max≥0,25; 2. ε=1/6 – Э - треугольн p_min/p_max=0; 3. ε>1/6 - Э – треугольн с нулевой ординатой пределах подошвы, p_min/p_max<0

Влияние внецентр нагр м. < путем вытягивания фунд в стороны действия момента / смещен центра тяж-ти подошвы фунд в сторону эксцентриситета (примен-е нессиметричн фунд).

14. Проверка прочности подстилающего слоя. (п. 2.41, 2.48 СНиП “Основания”) Пpи наличии в пpеделах сжимаемой толщи основ-я на глуб z от подошвы фунд слоя гp с худшими прочностными хар-ми, чем у вышележащих слоев, pазмеpы фунд д назначаться такими, чтобы вып-сь усл-е:  _zp+ _zg  R_z, где  _zp и _zg - веpтикальн напpяж-я в гp на глуб z от подошвы фунд соотв дополнительное от нагp на фунд и от собств веса гp; R_z - pасч сопp-е гp пониженной пpочности на глуб z, вычисленное для условного фунд шиpиной b_z: b_z = , где A_z = N/ _zp;a = (l - b)/2, где N - веpтикальн нагp на основ-е от фунд; l и b - длина и шиpина фунд.

, где _c1 и _c2 - коэф-ты усл-й pаб; k - коэф-т, пpинимаем: =1, если пpочностные хаpактеpистики гpунта ( и c) опpеделены непосpедственными испытаниями, и =1,1, если они пpиняты по СНиП; М_, М_q, М_c – коэф-ты, пpинимаемые по СНиП; K_z – коэф-т, pавный: пpи b<10 м - k_z=1, пpи b 10 м-k_z = z₀/b+0,2 (здесь z₀=8 м); b- шиpина подошвы фунд; ₁₁ - сpедн pасч знач-е уд веса гp, залегающих ниже подошвы фунд (пpи наличии подземн вод опpед-ся с учетом взвешивающего действия воды); ’₁₁ - то же, залегающих выше подошвы; c₁₁ - pасч знач-е уд сцепления гp, залегающего непосpедственно под подошвой фунд; d₁ -глуб заложения фунд бесподвальных сооpуж-й от уp планиpовки; d_b - глубина подвала – pасст-е от уp планиpовки до пола подвала.

15. Опред-е осадки фунд. (прилож. 2 СНиП “Основания”) До нач. расчета необх убедиться в возможн-ти исп-ия теории линейно-деформируемых тел и проверить выполн-ие усл-я p<R, т.е. сред давление под подошвой фунд не д. превышать расч сопр-ия гр основ-я. Осадки опр-т от расч нагрузок с коэф надежности по нагр γ_f=1.

При опр-ии осадки методом послойного суммирования приним-ся след допущения: 1. осадка основ-я вызыв-ся дополнит. давлением p₀: p₀=p-_zg0, где p – полное давл-е под подошвой фунд, _zg0 – вертик норм напряж-е от собств веса гр на ур подошвы фунд. При планировке срезкой принимается _zg,0= 'd, при планировке подсыпкой _zg,0= 'd_n, где ‘ - уд вес гр, расположенн выше подошвы, d – глуб залож-я фунд от ур планировки, d_n – глуб залож-я фунд от ур природн рельефа. 2. распределение по глубине дополнит вертикальн норм напряж-й  _zp от внешн давления p₀, приним-ся по теории линейно-деформируем среды как в однородном основании:  _zp=αp₀, α – коэф, принимаем по СНиП, p₀ – дополнит вертикальн давление на основание. 3. при подсчете осадок основания дел-ся на элементарн слои, сжатие кот опр-ся от дополнит вертикальн норм напряж-я  _zp, действующ по оси фунд в середине рассматриваемого слоя. 4. сжимаемая толща основ-я огранич-ся глубиной z=Hc – глубина сжимаемой толщи, где вып-ся усл-е  _zp=0,2_zg.

Осадка основ-я методом послойного суммирования: , где β – коэф-т =0,8;  _zpi – ср знач-е дополнит вертик напряж-я в i-том слое гр; h_i – толщина элементарн слоя, h_i=0,2b; E_i – модуль деф-ции i-того слоя гр.

16. Определение крена фундамента. (см. прилож. 2 СНиП “Основ-я зд-й и сооруж-й”) Крен фунд м. произойти в рез-е внецентренн прилож-я нагр, несогласного залегания пластов гр с разн сжимаемостью, под влиянием рядом располож фунд и разл пригрузок. Крены жестких фунд на однородн и слоистом основ-ии с согласным залеганием слоев от действия внецентренн нагр, приложенной в пределах ядра сеч-ия, опр-т с учетом формы их подошвы по форм: , где E и ν – модуль деф-ции и коэф. Пуассона гр основ-я (по СНиП); в случ неоднородного основ-я их знач-я приним-ся средними; k_e – коэф-т, опред по СНиП; N - вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок на фундамент в уровне его подошвы; e - эксцентриситет; a – сторона / диаметр фунд; k_m – коэф-т.

17. Расчет оснований по несущ. способн-ти. (п.2.6 “Основ-я”) Несущ способн-ть гр основ-й оцен-ся совместно с фунд и наземными констр-ми. Расчет сводится к опред-ю предельной нагр, при кот.: 1. у сооруж-й, передающих основ-ю доминирующую сдвигающую нагр, происх сдвиг, связан с резко развивающимися прогрессирующими перемещ-ми с захватом части массива гр основ-я / непосредственно по подошве; 2. у сооруж-й, опирающ-ся на фунд мелкого залож-я и передающих основ-ю доминирующ вертикальн нагр, происх выпирание гр основ-я из-под фунд и связан с этим резкое прогрессирующ нарастание вертикальн перемещ-й; 3. у сооруж-й на фунд глубокого залож-я нарастание осадок происх одновременно с увеличением нагр.

Потеря устойчивости гр основания влечет за собой большие деф-ции и потерю устойч-ти всего / части зд-я. Устойчивость основ-й и фунд зависит от действ-х нагр, формы, разм, глуб залож-я, наклона и очертания подошвы фунд.

Проверка произв-ся на след. возможные потери устойчивости: 1. на глубинный сдвиг гр основ-я вместе с сооруж-м / фунд; 2. на плоский сдвиг сооруж-я по контакту подошва сооруж-я – поверх-ть гр; 3. на опрокидывание и возможное выдергивание фунд отн 1й из граней сооруж-я с высокорасположенным центром тяж-ти.

При потере несущ способности основ-я образ-ся поверх-ть скольжения, охватывающ всю подошву фунд / сооруж-я. В кажд. точке поверх-ти скольжения по теории Мора-Кулона м/у норм и касат напряж-ми в стабилизированном состоянии вып-ся усл-е, исх из кот. опр-ся сила предельн сопр-ия основ-я Fu, сложен скальн. гр: , где и - расч знач-е угла внутр трения и сцепления гр.

Расчет произв-ся из усл-я: , где F – расч. нагр. на основание, и - коэфф-т усл-й раб и надежности по назнач-ю.

18. Устойчивость грунтов основания при глубинном сдвиге. Опр-ся в случ: 1. давление по подошве фунд p > расч. сопр-ия R и приближ-ся к предельн сопр-ию основания τ; 2. основание ограничено откосом / зд-е возводят вблизи свободного откоса; 3. на основ-ие передаются горизонт. нагр / их составляющие; 4. основание сложено медленно уплотняющимися, водонасыщ, пылевато-глистыми, биогенными гр, для кот. сопр-ие сдвигу д. опр-ся с учетом их возможного нестабилизированного состояния за счет избыточного давления в поровой воде.

Дополнит. проверку на устойчивость проводят, если: 1. в толще основания имеется слой крутопадающих пластичных пылевато-глинист гр; 2. основание сложено структурно-неустойчивыми гр и возм большие / неравномерные просадки.

Предельн давление и устойчивость гр основ-я опр-т методами мех-ки гр.

Вертик. составляющую силы предельн. сопр-ия гр основ-я Nu для фунд с плоской подошвой, ниже кот. до глубины > ширины фунд залегают однородные грунты, рекоменд-ся опр-ть с учетом только той части площади фунд, для кот. м. считать, что нагр приложена центрально, а давление по подошве распр-ся неравномерно, по форм: 1. для скального основ-я независимо от глуб заложения: Nu=Rc*b'*l', где Rc – расч знач-е предела прочн-ти на одноосное сж скального гр; b' и l' – приведенные шир и дл фунд: b'=b-2e_b; l'=l-2e_l, где e_b и e_l – эксцентриситеты приложения равнодействующей нагр в направлении продольн и поперечн осей фунд; 2. для нескальн основ-й в стабилизирован состоянии – по СНиП.