- •36. Классификация турбомашин по направлению передачи энергии, по преимущественному направлению потока. Преимущества и недостатки различных типов турбомашин.
- •37. Классификация осевых турбомашин по форме меридионального сечения проточной части, преимущества и недостатки различных схем проточной части.
- •39. Классификация турбомашин по скорости обтекания профилей (истечения из межлопаточных каналов). Краткая характеристика указанных видов турбомашин.
- •40. Классификация турбомашин по числу валов. Обоснование необходимости применения многовальных турбомашин.
- •41. Основные показатели работы и параметры турбомашин. Требования, предъявляемые к компрессорам и турбинам.
- •42. Основные геометрические параметры проточной части, ограничения и перспективы развития параметров проточных частей.
- •43. Геометрические параметры профиля, краткий анализ и характерные значения.
- •44. Геометрические параметры решетки профилей и лопаток. Краткий анализ.
- •47. Активный и реактивный принцип работы ступени турбомашины. Кинематическая степень реактивности. Термодинамическая степень реактивности.
- •48. Распределение параметров потока по длине ступени в активных и реактивных ступенях.
- •49. Основы расчета ступени турбомашин с использованием степени реактивности. Входная и выходная закрутка потока.
- •50. Анализ влияния кинематической степени реактивности на планы скоростей ступени осевого компрессора.
- •51. Анализ влияния кинематической степени реактивности на планы скоростей ступени осевой турбины.
- •5 2. Атакоустойчивость профиля и решетки профилей компрессоров и турбин. Характеристика компрессора по потерям (кпд). Факторы, определяющие атакоустойчивость.
- •54. Особенности характеристик центробежных компрессоров с различной формой лопаток.
- •55. Обобщенные и универсальные характеристики компрессора. Приведение параметров компрессора к стандартным атмосферным условиям. Возможные погрешности формул приведения.
- •56. Газодинамические основы рассогласования работы первых и последних ступеней компрессора (ступени и сети) на нерасчетных режимах работы.
- •59. Вращающийся срыв в компрессорах, надроторные устройства.
- •60. Изменение расхода воздуха через компрессор по частоте вращения. Регулирование компрессора с помощью перепуска воздуха.
- •61. Регулирование компрессора с помощью поворотных направляющих аппаратов.
- •62. Регулирование компрессора, 2-х и более вальная схема компрессора, изменение скольжения роторов при изменении частоты вращения.
- •63. Короткие, средние и длинные лопатки. Профилирование длинных лопаток по высоте, законы профилирования. Основные положения и уравнения для расчета планов скоростей по высоте.
- •64. Профилирование по закону постоянной циркуляции и закону постоянного угла выхода из соплового аппарата, сравнение с законом постоянной реактивности.
- •65. Профилирование по закону постоянной реактивности (твердого тела), сравнение с законом постоянной циркуляции.
- •66. Общая номенклатура потерь в решетках турбомашин, краткая характеристика видов потерь и их зависимость от основных режимных и геометрических параметров.
- •67. Дополнительные потери в турбомашинах: от нестационарности, в зазорах, на трение о диски, на охлаждение, с выходной скоростью.
- •68. Кпд турбомашин: адиабатный по параметрам торможения, адиабатный по статическим параметрам за турбиной/ступенью (мощностной), политропный.
- •69. Зависимость адиабатного и мощностного кпд от отношения u/c.
- •70. Оптимальные планы скоростей в активно-реактивной одноступенчатой турбине при переменной степени реактивности. Управление отношением u/c.
- •71. Распределение работы, кпд, осевой скорости и степени реактивности по ступеням многоступенчатых компрессоров.
- •73. Предел реализуемой в ступени турбины и отдельных лопаточных решетках работы (см. Вопрос 32). Влияние предела расширительной способности косого среза и запирания каналов по расходу.
- •74. Многоступенчатые турбины, турбины со ступенями скорости и ступеням и давления.
48. Распределение параметров потока по длине ступени в активных и реактивных ступенях.
Рассмотрим особенности работы активной ступени ОК, в которой .
Пусть для простоты величина предварительной закрутки отсутствует, тогда из (2.18) следует, что . Кроме того, учитывая, что и , получим схему ступени ОК и план скоростей для случая (рис 2,8).
Для того, чтобы реализовать условие , межлопаточные каналы РК имеют одинаковое сечение (см. рис. 2.8, а), поэтому вся удельная работа тратится на повышение .
Работа сжатия в этом случае происходит только в НА, т.е. поэтому межлопаточные каналы НА выполнены с высокой степенью диффузорности, а лопатки характеризуются относительно протяжённой и тонкой входной кромкой.
На рис. 2.8, б приведена схема изменения статического и полного давлений в ступени с . В этой связи следует еще раз подчеркнуть, что - возрастает лишь в том лопаточном венце, в котором подводится (см. разд. 1.11). Поэтому, несмотря на то, что в РК ступени с величины одинаковы, полное давление выше давления . В решётке же НА имеет место соотношение , так как часть энергии расходуется на преодоление сил трения .
Рассмотрим теперь работу ступени ОК, в которой (рис. 2.9).
Работа сжатия в этой ступени происходит только в РК, т.е.
откуда
В то же время
и, следовательно, . Для реализации этих условий межлопаточные каналы РК выполняются с большой степенью диффузорности; межлопаточные каналы НА выполняют лишь поворотную функцию, поэтому площадь их остается неизменной ( см. рис. 2.9,а). Естественно, что статическое и полное давления в РК возрастают ; в НА статическое давление не меняется ( , см. рис. 2.9, б), а полное даже несколько падает так как в реальном процессе .
Для построения плана скоростей ступени ОК при проанализируем выражения (2.18) и (2.19). Из (2.18) следует, что для должно выполняться условие: . Из (2.19) вытекает, что при закрутка . Значит, в ступени с должна быть предварительная закрутка потока ., направленная против вращения РК. Этому условию соответствует план скоростей, приведённый на рис. 2.9, в.
Рассмотрим теперь реактивную ступень ОК, у которой .
Как следует из определения самой степени реактивности, в этом случае
или, с учетом (1.30),
Тогда получим, что для ступени ОК с имеют место соотношения . Если предположить, что предварительная закрутка потока отсутствует , то план скоростей ступени примет вид, изображенный на рис. 2.10. Нетрудно видеть, что в этом случае
Анализ плана скоростей показывает, что при величины более умеренные, чем в предыдущих случаях. Следовательно, в лопаточных венцах ступени с более умеренные уровни потерь энергии и более высокий КПД вцелом.
Рассматриваемая ступень имеет преимущества и с конструктивной точки зрения: в силу равенства величин и , на лопаточных венцах РК и НА возникают одинаковые усилия со стороны газа, что очень важно для обеспечения вибрационной прочности. Кроме того, равенство углов и , а также и способствует проектированию однотипных (а значит и технологичных) лопаточных венцов как для РК, так и НА.
Однако реализация плана скоростей, изображённого на рис. 2.10, сопряжена с трудностями. Дело в том, что угол поворота потока при может превышать , значение которого лежит в пределах 20...30° (см. разд. 1.13). Поэтому для снижения величины приходится уменьшать окружную скорость , но тогда падает значение , а следовательно и . Поэтому представляет интерес изучение возможности проектирования ступеней ОК, у которых , , а и сохраняют достаточно высокие значения.