Проверочный расчет

4.11. Проверяем межосевое расстояние:

4.12. Проверяем пригодность заготовок колес. Условие пригодности заготовки колес:

D_заг ≤ D_пред , S_заг ≤ S_пред.

Диаметр заготовки шестерни

Толщина диска заготовки колеса закрытой передачи

4.13. Проверяем контактные напряжения σ_Н, Н/мм²:

,

а) K – вспомогательный коэффициент, К=376;

б) - окружная сила в зацеплении, Н;

в) К_Н - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями. К_Н=1,16

г) К_Hv – коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной скорости колес и степени точности передачи. К_Hv=1.01

Н/мм²

σ_Н  [σ]_Н

4.14. Проверяем напряжения изгиба зубьев шестерни σ_F1 и колеса σ_F2, Н/мм²:

;

,

где а) К_F=1 – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями;

б) К_Fv=1.04 – коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной скорости колес и степени точности передачи;

в) K_Fβ=1 – коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба;

г) Находим эквивалентные числа зубьев шестерни: и колеса ;

Затем находим коэффициенты формы зуба шестерни: и колеса

д) - коэффициент, учитывающий наклон зуба;

е) Н/мм², [σ]_F2=191.97 H/мм² - допускаемые напряжения изгиба шестерни и колеса.

Проектный расчет
Параметр	Значение	Параметр	Значение
Межосевое расстояние aw	95	Угол наклона зубьев β	9,30483
Модуль зацепления m	1.5	Диаметр делительной окружности: шестерни d1 колеса d2	39 150.026
Ширина зубчатого венца: шестерни b1 колеса b2	37,2 34,2
Число зубьев шестерни z1 колеса z2	25 100	Диаметр окружности вершин: шестерни da1 колеса da2	42 153.026
Вид зубьев	косые	Диаметр окружности впадин: шестерни df1 колеса df2	35.4 146.426

Проверочный расчет

Параметр		Допускаемые значения	Расчетные значения	Примечания
Контактные напряжения σН, Н/мм2		514.3	507.77	-1.27%
Напряжение изгиба, Н/мм2		294.1	118.88	-59.58%
		255.96	110.35	-56.89%

5.Расчет клиноременной передачи

5.1. Выбираем сечение ремня

Выбор сечения ремня производим по номограмме в зависимости от мощности, передаваемой ведущим шкивом Р₁=1.1 кВт и его частоты вращения n₁=920 об/мин.

Таким образом выбираем сечение ремня А (нормальное).

5.2. Определяем минимально допустимый диаметр ведущего шкива d_1min

В зависимости от вращающего момента на валу двигателя и сечения ремня:

d_1min=90мм

5.3. Задаемся расчетным диаметром ведущего шкива

d₁=112мм

5.4. Определяем диаметр ведомого шкива d₂, мм:

,

где u – передаточное число ременной передачи;

=0.01…0.02 - коэффициент скольжения

мм

Принимаем d₂=315мм

5.5.Определяем фактическое передаточное число u_ф и проверяем его отклонение ∆u от заданного u:

5.6. Определяем ориентировочное межосевое расстояние a, мм:

мм

5.7. Определяем расчетную длину ремня l, мм:

мм

принимаем l=1250мм

5.8. Уточняем значение межосевого расстояния по стандартной длине:

мм

5.9. Определяем угол обхвата ремнем ведущего шкива α₁, град.:

5.10. Определяем скорость ремня v, м/с:

м/с

5.11. Определяем частоту пробегов ремня U, с^-1:

с^-1

5.12. Определяем допускаемую мощность, передаваемую одним клиновым ремнем , кВт:

,

где =0,71 - допускаемая приведенная мощность, передаваемая одним клиновым ремнем, кВт;

- коэффициент динамичности нагрузки и длительности работы;

0,882 – коэффициент угла обхвата α₁ на меньшем шкиве;

=0,99 – коэффициент влияния отношения расчетной длины ремня к базовой;

=0,95 – коэффициент числа ремней в комплекте клиноременной передачи;

кВт

5.13. Определяем количество клиновых ремней Z;

Принимаем z=2

5.14. Определяем силу предварительного натяжения F₀, Н:

Н/мм²

5.15. Определяем окружную силу, передаваемую комплектом клиновых ремней F_t, Н:

Н

5.16.Определяем силы натяжения ведущей F₁ и ведомой F₂ ветвей, Н:

Н

Н

5.17. Определяем силу давления ремней на вал F_оп, Н:

Н