1.4. Описание оперативной обстановки на момент прибытия подразделений пожарной охраны на пожар.

Обстановка на пожаре в момент времени минут.

Площадь пожара составляет – 46,49 м².

Средняя температура в помещении 149°С.

Дальность видимости в помещении:

м. (1.23)

Концентрация кислорода достигает 9,472 %.

Концентрация оксида углерода (парциальная плотность) – 9,51·10^-3 кг/м³.

Концентрация диоксида углерода (парциальная плотность) –34,73·10^-3 кг/м³.

Плоскость равных давлений расположена на высоте 1,09 м от пола, следовательно, дым из помещения выходит через оконные проемы и верхнюю часть дверного проема.

Остекление окон разрушено.

Обстановка на пожаре в момент времени минут.

Площадь пожара составляет 70,23 м².

Средняя температура в помещении 91 ^°С.

Дальность видимости в помещении:

м.

Концентрация кислорода достигает 7,89 %.

Концентрация оксида углерода (парциальная плотность) –16,59·10^-3 кг/м³.

Концентрация диоксида углерода (парциальная плотность) –60,60·10^-3 кг/м³.

Плоскость равных давлений расположена на высоте 0,91 м от пола, следовательно, дым из помещения выходит через оконные проемы и верхнюю часть дверного проема.

Остекление окон разрушено

Графики зависимостей параметров газовой среды, площади пожара и координаты плоскости равных давлений (ПРД) от времени приведены после исследовательской части.

2. Исследовательская работа.

2.1. Исходные условия.

Определить критическую продолжительность пожара по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений (ГОСТ 12.1.004) для обеспечения безопасной эвакуации людей, если на 2 минуте развития пожара включается противодымная вентиляция, расход - 55000 м³/час.

До момента времени мин. решается система однородных дифференциальных уравнений (1.13) – (1.19) с начальными условиями (1.20).

С момента времени (включение противодымной вентиляции) с учетом анализа исходных данных и допущения (1.12), а также пренебрегая величиной т.к. , решается система уравнений следующего вида с начальными условиями окончания свободного развития пожара:

, (2.1)

; (2.2)

; (2.3)

; (2.4)

; (2.5)

. (2.6)

, (2.7)

2.2. Результаты прогнозирования офп и итоги исследования.

Результаты расчета параметров газовой среды, площади пожара и координат плоскости равных давлений (ПРД) при условии включения противодымной вентиляции сводим в таблицу 2.1.

Таблица 2.1. Параметры газовой среды, площадь пожара и координаты плоскости равных давлений (ПРД) от времени;

Время τ, мин	Т-ра Tm , °С	Конц. О2, масс, %	Конц. СО, масс, %	Конц. СО2, масс, %	Задымл. μm, Нп/м	Плотн. ρm, кг/м3	Пл. гор. FГ, м2	Коорд. ПРД y*, м
1	2	3	4	5	6	7	8	9
0	20	23	0	0	0	1,2053	0	0,95
1	22	22,98	0,001	0,004	0,008	1,1974	0,57	-4,85
2	37	22,816	0,009	0,033	0,065	1,1407	2,23	-6,72
2	37	22,81	0,009	0,034	0,067	1,139	2,28	150,02
3	67	22,413	0,029	0,106	0,185	1,0395	5,16	36,49
4	124	21,518	0,074	0,269	0,416	0,8899	9,24	9,3
5	213	19,741	0,164	0,6	0,959	0,727	14,57	4,12
6	299	17,05	0,315	1,15	3,107	0,6172	21,19	11,27
6	300	17,006	0,318	1,16	3,177	0,6162	21,31	11,66
7	364	17,754	0,291	1,064	3,95	0,5548	35,77	1,39
8	461	16,21	0,401	1,466	7,299	0,4813	51,61	1,36
9	531	14,647	0,559	2,041	16,108	0,4394	70,64	1,34
10	558	13,886	0,667	2,436	24,189	0,4251	86,66	1,34
11	573	13,471	0,734	2,679	29,452	0,4177	100,37	1,33
12	583	13,176	0,784	2,864	33,52	0,4126	112,78	1,33
13	591	12,945	0,826	3,016	36,939	0,4089	124,29	1,32
14	597	12,756	0,862	3,147	39,925	0,406	135,12	1,32
15	602	12,609	0,892	3,257	42,525	0,4039	144,09	1,32
16	603	12,543	0,908	3,314	43,903	0,4031	148,26	1,32
17	604	12,52	0,913	3,335	44,444	0,4029	149,61	1,32
17,2	604	12,519	0,914	3,336	44,476	0,4029	149,61	1,32
18	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
19	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
20	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
21	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
22	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
23	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
24	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
25	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
26	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
27	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
28	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
29	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
30	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
31	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
32	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
33	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
34	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
35	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
36	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
37	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
38	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
39	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
40	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
41	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
42	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
43	604	12,519	0,914	3,337	44,502	0,4029	149,61	1,32
44	596	12,641	0,9	3,287	43,98	0,4064	149,61	1,33
45	548	13,836	0,714	2,606	30,045	0,4305	149,61	1,35
46	494	15,09	0,546	1,993	17,92	0,4607	149,61	1,37
47	435	16,306	0,419	1,53	10,305	0,4988	149,61	1,39
48	377	17,414	0,325	1,187	5,925	0,5434	149,61	1,42
49	323	18,373	0,256	0,934	3,526	0,5926	149,61	1,44
50	275	19,175	0,204	0,746	2,223	0,6443	149,61	1,46
51	234	19,833	0,165	0,603	1,497	0,6966	149,61	1,49
52	199	20,37	0,135	0,493	1,072	0,7478	149,61	1,51
53	170	20,806	0,112	0,407	0,807	0,797	149,61	1,53
54	146	21,163	0,093	0,339	0,632	0,8434	149,61	1,55
55	125	21,456	0,078	0,283	0,509	0,8866	149,61	1,57
56	108	21,698	0,065	0,238	0,418	0,9261	149,61	1,59
57	94	21,899	0,055	0,201	0,349	0,9621	149,61	1,61
58	82	22,067	0,047	0,17	0,293	0,9944	149,61	1,63
59	72	22,207	0,039	0,144	0,248	1,0233	149,61	1,66
60	64	22,325	0,034	0,123	0,21	1,0488	149,61	1,68
61	57	22,425	0,029	0,104	0,179	1,0703	149,61	1,7
62	51	22,511	0,024	0,089	0,151	1,0887	149,61	1,72
63	47	22,584	0,021	0,075	0,128	1,105	149,61	1,75
64	43	22,646	0,018	0,064	0,109	1,1192	149,61	1,77
64,2	42	22,656	0,017	0,062	0,106	1,1213	149,61	1,78

Из анализа полученных результатов видно, что максимальное значение температуры газовой среды в помещении 604 ºС достигается на 17 минуте развития пожара. За период развития пожара остекление окон разрушилось, т. е. T_m^max> Tок.

Среднеобъёмные концентрации оксида углерода, диоксида углерода, оптическая плотность дыма, температура сначала возрастают, а затем начинают понижаться; площадь пожара возрастает, уровень равных давлений изменяется.

Критическая продолжительность пожара по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений по ГОСТ 12.1.004 для обеспечения безопасной эвакуации людей определяется по таблице 2.1. методом интерполяции (по критическим значениям средних параметров состояния газовой среды):

=2,50 мин. - критическая температура газовой среды в рабочей зоне (у=1,9 м) =52,61 ºС, =352,61 К;

=2,58 мин. - критическая парциальная плотность кислорода в рабочей зоне (у=1,9 м) =0,244 кг/м³;

=4,18 мин. - критическая парциальная плотность оксида углерода в рабочей зоне (у=1,9 м) =0,000757 кг/м³;

=∞ мин. - критическая парциальная плотность диоксида углерода в рабочей зоне (у=1,9 м) = 0,072 кг/м³ не достигается;

=2,08 мин. - критическое значение оптической плотности дыма в рабочей зоне (у=1,9 м) Нп/м;

Минимальная критическая продолжительность пожара определена по достижению критического значения оптической плотности дыма в рабочей зоне - мин.

Необходимое время эвакуации людей из помещения с кабелями рассчитываем по формуле:

=0,8·2,08=1,697 мин. (2.8)

Время достижения пороговых значений для оборудования, конструкций:

=3,1 мин - критическая температура разрушения остекления окон на высоте 2,5 м = 85,6 °С, т.е. происходит разрушение остекления окон во время пожара;

=2,3 мин – критическое значение температуры для срабатывания тепловых извещателей ИП-103-1-F на высоте 3 м ºС;

=7,1 мин - критическая температура для ЭВМ на высоте 0,8 м =381,84 ºС.