- •1. Общие положения
- •2. Дифференциальная токовая защита трансформаторов, выполненная с реле серии рнт-560
- •2.1. Указания по расчету
- •2.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •2.3. Примеры расчета дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора
- •2.3.1. Пример
- •2.3.2. Пример
- •3. Дифференциальная токовая защита трансформаторов и автотрансформаторов, выполненная с реле серии дзт-11
- •3.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •3.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты трехобмоточного трансформатора
- •3.4. Указания по расчету чувствительного комплекта дифференциальной токовой защиты с двумя комплектами
- •4. Дифференциальная токовая защита трансформаторов, имеющая зоны разной чувствительности и выполненная с реле серии рнт-560 или дзт-11
- •4.1. Указания по расчету
- •4.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •4.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора, имеющей зону повышенной чувствительности на стороне нн
- •5. Дифференциальная токовая защита трансформаторов и автотрансформаторов, выполненная с реле типа дзт-21 (1дзт-23)
- •5.1. Указания по расчету
- •5.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •5.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты автотрансформатора, выполненной с реле типа дзт-21
- •6. Дифференциальная токовая защита ошиновки высшего [среднего] напряжения автотрансформаторов
- •6.1. Указания по расчету
- •7. Дифференциальная токовая защита цепей стороны низшегонапряжения автотрансформаторов
- •7.1. Указания по расчету
- •7.3. Рекомендуемый порядок расчета
- •7.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты цепей стороны низшего напряжения автотрансформатора
- •8. Дистанционная защита автотрансформаторов от многофазных кз
- •8.1. Указания по расчету
- •9. Токовая защита обратной последовательности автотрансформаторов
- •10. Максимальная токовая защита с пуском напряжения трансформаторов V. Автотрансформаторов
- •11. Максимальная токо8ая защита
- •16. Контроль изоляции вводов обмотки высшего напряжения автотрансформаторов
5.2. Рекомендуемый порядок расчета
В соответствии с приведенными в п. 5.1 указаниями расчет дифференциальной защиты, выполненной с реле типа ДЗТ-21 (ДЗТ-23), производится в следующем порядке.
5.2.1. Определяются первичные токи для всех сторон защищаемого трансформатора (автотрансформатора), соответствующие его номинальной мощности (проходной мощности для автотрансформатора). По этим токам определяются соответствующие вторичные токи в плечах защиты ,, ив, исходя из коэффициентов трансформации трансформаторов тока (выбираются с учетом параметров используемого оборудования, его перегрузочной способности, требований релейной защиты и схемы соединения трансформаторов тока; при соединении трансформаторов тока в треугольник—исходя из первичного тока ввиду целесообразности -иметь вторичные токи в плече защиты, не превышающие номинальный ток трансформаторов тока 5 или I А) и коэффициента схемы
5.2.2. Выбирается ответвление трансреактора реле ТА V или автотрансформаторов тока (если они используются в плече защиты «а рассматриваемой стороне) для стороны, принятой в расчете за основную. Выбор производится в соответствии с п.5.1,4, исходя из значений номинального вторичного тока [выражение (5.4)].
5.2.3. Выбираются ответвления трансреактора реле ТА V или автотрансформаторов тока типа AT-3I или АТ-32 для других, не основных сторон по выражению (5.5) в соответствии с п. 5.1.4, исходя из выбранного по п. 5.2.2 ответвления для основной стороны и номинальных вторичных токов на соответствующих сторонах.
5.2.4. Определяются стороны, на которых используется торможение, в соответствии с п. 5.1.5. 5.2.5. Выбирается уставка «начала торможения» (1,0 или 0.6) в соответствии с п. 5.1.7.
5.2.6.Выбираются ответвления промежуточных трансформаторов тока ТА цепи торможения реле или приставок дополнительного торможения по (5.7) в соответствии с п. 5.1.6. исходя из вторичных токов /hoh.i в плече защиты и коэффициентов трансформации автотрансформаторов тока типа kат или АТ-32, если они используются в плече защиты. Однако в тех случаях, когда разница между paсчетным током и ближайшим меньшим номинальным током ответвления значительно больше, чем между расчетным током и ближайшим большим номинальным тс ком ответвления, целесообразно принимать к использованию ближайшее большее значение; связанное с эти уменьшение торможения компенсируется в дальнейшее выбором увеличенного значения коэффициента торможения — см. (5.14).
5.2.7. Определяется ток небаланса в режиме, соответствующем началу торможения , по (2.3)—(2,5) и (5.3) с учетом рекомендаций п. 5.1.3.
5.2.8. Определяется первичный минимальный то срабатывания защиты (ее чувствительного органа) kч (5.1) и (5.2). Определяется относительный минимальный ток срабатывания реле при отсутствии торможения по (5.6) в соответствии с п. 5.1.4.
5.2.9. Определяется коэффициент торможения защиты . Для этого определяется первичный максимальный ток, проходящий через защищаемый трансформатор (автотрансформатор) при внешнем КЗ и вычисляется значение максимального расчетного тока небаланса по (2.3)—(2.5) и (5.3). Расчет производится по выражению (5.14) в соответствии с п. 5.1.8.
Определяется первичный ток срабатывания отсечки в соответствии с п. 5.1.9.
Определяется значение коэффициента чувствительности защиты (ее чувствительного органа) kч, в соответствии с рекомендациями п. 5.1.10.