РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ
.pdf– размеры сечений колонн должны быть такими, чтобы их гибкость
l0 i
влюбом направлении не превышала 120; У
–минимальная площадь сечения продольной арматуры As,tot должна составлять [1, 2, п. 11.2.2, табл. 11.1], %: ТН
но не менее ρλ, |
|
|
|
|
|
|
Б |
||||
|
|
27 |
l0 i |
|
|
|
|
|
й |
||
где |
|
; принимается не менее |
0,10 и не более 0,25 |
||||||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
440 |
|
|
|
и |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
(0,10 ≤ ρ ≤ 0,25). |
|
|
р |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Содержание арматуры должно быть не более 5 % (при этом в |
|||||||||||
случае, когда ρ > 3 %, в расчетах площадь, |
занимаемая арматурой, |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
бетона |
|
|
|
||
исключается |
из площади бет на элемента). Если окажется, что |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
счет |
|
|
|
|
|
условие ρmin ,% < ρ, % ≤ ρmax (5 %) не удовлетворяется, размеры се- |
|||||||||||
чения изменяют и ра |
п вт ряют. |
|
|
||||||||
Толщина защ тного слоя |
|
|
принимается по табл. 2.1 [1, 2, |
||||||||
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
||
табл. 5.3, 11.4] и должна бы ь не менее диаметра продольной арматуры. |
|||||||||||
Расстояние между верт кальными стержнями арматуры в свету, |
|||||||||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
||
если они при бетонированиии |
расположены вертикально, должно |
||||||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
быть не менее 50 и не более 400 мм. |
|
|
|
||||||||
Для ред твращения бокового выпучивания продольных стерж- |
|||||||||||
бочей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ней |
ри сжатии расстояние между поперечными стержнями прини- |
||||||||||
мают не более: |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) на участках (длиной lbd) стыковки без сварки продольной ра- |
|||||||||||
|
арматуры – 10 |
; |
|
|
|
|
|
||||
б) если все сечение сжато и общая площадь сечения арматуры |
|||||||||||
As,tot |
по расчету более 3 % – 10 |
и не более 300 мм; |
в) по всей длине элемента из условия обеспечения работы продольной арматуры, установленной по расчету:
72
|
– при fyd ≤ 400 Н/мм2 (класс S400) – не более 500 мм и не более |
||
15 |
и 20 в вязаных и сварных каркасах соответственно; |
||
|
– при fyd > 400 Н/мм2 (класс S500) – не более 400 мм и не более |
||
12 |
и 15 в вязаных и сварных каркасах соответственно. |
||
|
Диаметры стержней поперечной арматуры следует принимать: |
||
|
– в вязаных каркасах – не менее 0,25 |
рабочей арматуры и не |
|
более 12 мм; |
|
Т |
|
|
|
|
|
|
– сварных каркасах – не менее диаметра, устанавливаемого из |
||
условия сварки с наибольшим, поставленным по расчету, диамет- |
|||
ром продольной арматуры и не более 14 мм. |
|
У |
|
|
При диаметре продольных стержней 14–20 мм обычно диаметр |
||
|
|
Б |
|
поперечных стержней в сварных каркасах принимают 5–6 мм, при |
диаметре 22–25 мм – 8 мм, при диаметре 28–32 мм – 10 мм. Диа- |
||||||||||||
метр хомутов в вязаных каркасах должен быть не Нменее 5 мм и не |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
менее 0,25 |
, где |
– наибольший диаметр продольных стержней. |
||||||||||
Обычно принимают хомуты из стержневой арматуры класса S240 |
||||||||||||
диаметром 6–8 мм. |
|
|
|
|
и |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
||
|
4.2. Определение действующ х нагрузок и усилий |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
||
Нагрузки на колонну складываются из постоянной (от собствен- |
||||||||||||
ной массы колонны, конс рукций покрытия и перекрытий) и пере- |
||||||||||||
ная нагрузка на перекрытие |
– gперекр и переменная нагрузка (полез- |
|||||||||||
менной (снеговой полезной) нагрузки. |
|
|||||||||||
|
|
|
|
з |
|
|
|
на 1 м2 |
|
|||
Вычисляется |
дейс вующая |
постоянная (длительная) |
||||||||||
нагрузка на покрыт gпокр, переменная (снеговая) – qпокр, постоян- |
||||||||||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ная) на |
|
|
рытие – qперекр. Нагрузка на колонну собирается с гру- |
|||||||||
|
перек |
|
Aгруз |
lВБ lГБ |
|
|
|
|
||||
зовой л щадки |
(lВБ и lГБ – расстояние между осями |
|||||||||||
второст |
|
нных и главных балок соответственно). |
||||||||||
Колонна первого этажа (на уровне обреза фундамента) |
||||||||||||
рассчитывается на действие следующих усилий: |
||||||||||||
е– от постоянных нагрузок |
|
|
|
|
|
|
||||||
Р |
|
|
|
G1 |
Gпокр |
n |
|
1 |
Gперекр |
n Gколонны ; |
– от переменных нагрузок
73
|
|
|
|
|
|
|
|
Q1 |
(n |
1) |
|
Qперекр ; , |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q2 |
Qпокр , |
|
|
|
|
|
||||
где Gпокр |
|
gпокр Aгруз ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|||||
n – количество этажей; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Gперекр |
|
gперекр |
Aгруз ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Gколонны |
|
b h Hэт |
F |
n ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Qперекр |
|
qперекр |
Aгруз ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
||||||
Qпокр |
|
qпокр Aгруз ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
b, h – размеры поперечного сечения колонны, м; |
|
|
|||||||||||||||||
Hэт – высота этажа, м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
В расчетах по методу предельных |
|
|
|
кроме постоянных |
|||||||||||||||
нагрузок учитываются переменные |
|
|
|
Б |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
, одновременное появ- |
||||||||||||||||
ление которых маловероятно. Поэтому уч тывается только наибо- |
|||||||||||||||||||
лее неблагоприятное для данной |
|
|
|
состояний |
|
|
|
||||||||||||
|
|
асчетной ситуации приложение |
|||||||||||||||||
нескольких независимых пе еменных нагрузок или части их. |
|
||||||||||||||||||
Согласно п. А4 [1, 2] при |
|
нагрузки |
|
|
|
|
|||||||||||||
асчете конструкций по предельным |
|||||||||||||||||||
состояниям первой группы следуетрпринимать следующие сочета- |
|||||||||||||||||||
ния нагрузок при пос оянных и временных ситуациях: |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
– первое основное соче ание |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
NSdиG, j Gk , j |
|
|
|
Q,i |
|
0,i Qk ,i ; |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
j |
|
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– второе основное сочетание |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
п |
|
|
|
Gk , j |
|
|
|
Qk1 |
|
Q,i 0,i Qk ,i , |
|
|||||||
|
NSd |
|
|
G, j |
|
Q1 |
|
|
|
||||||||||
е |
|
|
|
j |
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где G, j
Q,i Qk ,i
нагрузок;
74
Q,1 Qk ,1 – расчетное значение доминирующей переменной нагрузки;
0i |
0 |
0,7 – коэффициент сочетания для снеговой нагрузки |
|
||
[1, табл. А1]; |
|
|
|
0,85 – коэффициент уменьшения для неблагоприятно дей- |
ствующей постоянной нагрузки.
Полное усилие в колонне первого этажа допускается предста-
тельно следует рассматривать в здействие, бóльшее по величине, а воздействие, характеризуем е бóльшей продолжительностью дей-
вить как |
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NSd ,1 |
G1 |
|
|
0 |
Q , |
|
|
Т |
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
NSd ,2 |
G1 |
Qд |
|
|
0 |
Q , |
Н |
|
|
|
|
|
|
|
i 1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
Б |
|
|
||
где G1 – постоянная нагрузка; |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q – сопутствующая переменная нагрузка; |
|
|
|
||||||
Qд – доминирующая пе |
|
|
|
й |
|
|
|
||
|
|
нагрузка. |
|
|
|
||||
В качестве доминирующего пе еменного воздействия не обяза- |
|||||||||
|
|
и |
|
|
|
|
|||
ременная |
|
|
|
|
|
|
|||
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
ствия нагрузки в процессе эксплуатации. В случае расчета много- |
|||||||
этажного здания дом н рующим воздействием, очевидно, будет |
|||||||
полезная нагру ка, а |
тсопутствующим – снеговая, как меньшая по |
||||||
величине и |
|
|
тельности действия. |
||||
|
|
|
|
и |
|
|
|
Часть переменной нагрузки при практически постоянном соче- |
|||||||
тании нагруз |
зк пределяется путем умножения полной переменной |
||||||
нагрузки на к эффициенты сочетания 2 (для снеговой нагрузки |
|||||||
|
|
продолж |
|
|
|
||
2 = 0,3; для |
олезной 2 = 0,5 – кабинеты, лаборатории и т. д.), ко- |
||||||
то |
|
деляются по табл. А1 прил. А СНБ 5.03.01–2002 «Бетон- |
|||||
|
опр |
|
|
|
|
|
|
ные и ж л зобетонные конструкции» [1, 2]: |
|||||||
рые |
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
Q1,l |
Q1 |
2 |
Q1 |
0,5 – полезная нагрузка; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q2,l |
Q2 |
2 |
Q2 |
0,3 – снеговая нагрузка. |
75
Практически постоянная часть полной нагрузки
|
|
|
|
|
|
|
|
NSd ,lt |
|
G1 |
Q1,l |
|
Q2,l . |
|
|
|
||||||
Таким образом, усилия, действующие в колонне первого этажа: |
||||||||||||||||||||||
NSd – от полной нагрузки; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
NSd ,lt – от действия практически постоянного сочетания нагрузок. |
||||||||||||||||||||||
|
4.3. Расчет армирования колонны первого этажа |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
При |
расчете |
|
колонны |
предварительно принимаетсяТсечение |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
колонны b h, мм. Определяется геометрическая длина колонны lcol, |
||||||||||||||||||||||
равная |
расстоянию |
между нижней |
|
плоскостью главной балки и |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
||
обрезом фундамента. Расчетная длина колонны |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l0 |
|
|
и |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lcol |
|
|
, |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|||||
где |
|
= 1 – коэффициент, уч тывающ й условия закрепления |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оl |
|
h |
|
|
|
|
|
||||||
колонны [1, 2, п. 7.1.2.15]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Случайный эксцентриситет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
col |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
e |
|
max |
|
|
|
, |
|
|
, 10 мм |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
600 |
|
30 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
о |
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Определяются гибкость колонны и необходимость учета влияния |
||||||||||||||||||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
коэффициентазпр дольного изгиба: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
i |
h |
12 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
радиус инерции |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
гибкость колонны |
|
l0 |
i . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При |
|
> 14 |
необходимо |
|
учитывать влияние коэффициента |
|||||||||||||||||
продольного изгиба. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Эффективная расчетная длина колонны |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
leff |
|
|
l0 |
|
|
klt |
, |
|
|
|
||
где l0 – расчетная длина колонны, м, |
|
|
|
|
|
|
|
76
k |
1 |
|
0,5 |
|
NSd ,lt |
|
Ц |
, t ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
lt |
|
|
|
|
|
NSd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Ц |
, t0 |
2 |
|
– предельное значение коэффициента ползучести |
|||||||||||||||||
[1, 2, п. 7.1.2.16]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Определяются |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
leff |
h |
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ea |
h |
|
|
|
|
|
Т |
|
и по табл. П6 |
[1, |
|
2, табл. 7.2] и |
|
– коэффициент, учитывающий |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|||
влияние геометрической нелинейности (продольного изгиба). |
|
||||||||||||||||||||
Расчет армирования колонны со случа нымБэксцентриситетом |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
||
производится из условия [1, 2, п. 7.1.2.17] |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
арматуры |
|
|
|
As,tot . |
|
|||
|
|
|
|
NSd |
|
NRd |
оN |
fcd |
Ac |
|
f yd |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Требуемая площадь сечения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
Sd |
б |
fcd |
b h |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
о |
|
|
|
As,tot |
|
|
f yd |
|
|
. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
По с ртаменту подбирается четыре, шесть или восемь |
|||||||||||||||||||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
арматурных стержней равных диаметров одного класса, которые |
|||||||||||||||||||||
рас олагаются в сечении симметрично. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Провпряется коэффициент продольного |
|
армирования [1, 2, |
|||||||||||||||||||
прим. 3, табл. 11.1]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
2 |
5 NSd |
|
|
; |
|
|||
|
|
|
|
As,tot |
|
|
|
|
|
f yd |
b d |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
100 % |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
b |
|
h |
|
0,10 % |
|
27 |
l0 i |
0, 25 %. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
440 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
77
4.4. Определение длины анкеровки рабочих стержней
Стык колонны с фундаментом выполняется на уровне обреза подколонника. Для обеспечения совместной работы колонны и фундамента необходимо выпуски арматуры из подколонника
завести |
в бетон |
колонны на длину |
анкеровки |
|
lbd. |
Кроме того, |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
выпуски арматуры должны быть заделаны в тело фундаментной |
||||||||||||||||||||||||||||||
плиты на глубину не менее чем на lbd. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|||||||||||||||||||||
|
Согласно [1, 2, п. 11.2.32] расчетная длина анкеровки стержней |
|||||||||||||||||||||||||||||
рассчитывается по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lanc |
|
lbd |
б1 |
|
б 2 б 3 б 4 |
lb |
|
As,req |
lb,min , |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s, prov |
|
|
|
|
|||
где б |
|
б |
4 |
|
б |
|
|
1 – коэффициенты условий анкеровки [1, 2, табл. 11.6]; |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
fbd |
|
|
|
|
|
|
|
овки |
|
Б |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
б 3 |
|
|
0,7 – то же; |
|
|
|
р |
й |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f yd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– базовая длина анке |
|
|
|
[1, 2, п. 11.2.33]; |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
As,req – площадь |
|
|
|
, т ебуемая по расчету; |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
арматуры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
As,prov – принятая пл щадь арматуры; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
учитывает |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
fyd – расчетное сопро ивление рабочей арматуры колонны; |
||||||||||||||||||||||||||||
|
fbd |
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
3 |
|
fctd |
– |
предельное |
напряжение сцепления по |
|||||||||||||||
контакту арматуры с бетоном; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
0,7 |
|
– |
|
|
|
|
|
|
влияние условий сцепления и положения |
|||||||||||||||||
стержней |
|
|
|
|
збет нировании; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
2 |
– |
|
учитывает влияние диаметра |
|
стержня, |
при |
|
≤ 32 мм |
||||||||||||||||||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2 |
|
1,0 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Р |
|
при– учитывает профиль арматурного стержня: |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
η3 = 1,5 – для гладких стержней; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
η3 = 2,25 – для стержней периодического профиля; |
||||||||||||||||||||
|
lb, min – минимальная длина анкеровки, принимаемая для сжатых |
|||||||||||||||||||||||||||||
стержней: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lb, min |
|
max |
|
0,3lb , 15 , 100 мм . |
|
|
|
|
78
Выпуски арматуры, заведенные из подколонника в колонну, рассчитываются по классу бетона колонны, а выпуски, заведенные в фундаментную плиту, – по классу бетона фундаментной плиты.
Пример
Запроектировать колонну первого этажа при следующих данных:
|
сетка |
колонн |
6,2 |
|
6,3 м; |
составы |
|
покрытия |
и |
перекрытий |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|||
|
приведены на рис. 4.1; количество этажей n |
= 5; высота |
этажа |
|||||||||||||||||||||
|
Hэт = 4,5 м; высота |
сечения |
главной |
|
балки |
hГБ |
= 600 мм; |
обрез |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бетон класса C20/25, |
Н |
Укласса |
|||||||||||
|
фундамента на отм. –0,05 м; |
арматура |
||||||||||||||||||||||
|
S500; |
сечение колонны 500 |
500 мм. |
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Р |
с. 4.1. Состав: а – покрытия; б – перекрытия |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
Расчет нагру |
|
к от покрытия gпокр и qпокр приведен в табл. 4.1, от |
|||||||||||||||||||||
|
перекрытия g ерекр и qперекр – в табл. 4.2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
е |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.1 |
|||||||
Р |
пНормативные и расчетные значения нагрузок, |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
передаваемых на колонну от покрытия |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Норма- |
|
|
|
Расчетное |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тивное |
|
|
|
|
||||
|
№ |
|
|
|
Наименование нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
значение, |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
значение, |
|
F |
n |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН/м2 |
|
|
|
|
|
кН/м |
|
|
|
|
|
|
|
Постоянная нагрузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
1 |
Двухслойная кровля «Техноэласт» |
|
|
|
|
0,15 |
|
1,35 |
0,95 |
|
0,192 |
|
79
Окончание табл. 4.1
|
|
Норма- |
|
|
Расчетное |
|
|
тивное |
|
|
|
№ |
Наименование нагрузки |
|
|
значение, |
|
значение, |
F |
n |
|||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
кН/м2 |
|
|
кН/м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Цементно-песчаная стяжка М100, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
δ = 30 мм ( |
= 1800 кг/м3 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,54 |
1,35 |
0,95 |
|
0,692 |
|
|
||||||||||||
3 |
Утеплитель – пенополистирол, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
δ = 120 мм ( |
= 35 кг/м3 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,042 |
1,35 |
0,95 |
|
0,054 |
|
|
||||||||||||
4 |
Пароизоляция |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,07 |
1,35 |
0,95 |
|
0,090 |
|
|
||||||||
5 |
Монолитная железобетонная плита |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
перекрытия, δ = 80 мм ( = 2500 кг/м3 ) |
|
|
2,00 |
1,35 |
0,95 |
|
2,565 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
Второстепенная балка |
1 0,2 0,5 0,08 |
|
25 |
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,00 |
1,35 |
0,95 |
|
1,283 |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
||||||
|
|
Главная балка, |
1 0,3 |
|
0,6 0,08 |
|
25 |
|
|
й |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
7 |
|
|
|
|
6,2 |
|
|
|
|
|
|
|
0,629 |
1,35 |
0,95 |
|
0,807 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
Итого gпокр = 5,683 |
||||||||||
|
|
|
|
|
Переменная нагрузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Снеговая (г. Витебск) |
|
|
|
р |
|
|
1,2 |
|
1,5 |
|
0,95 |
|
1,71 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого qпокр = 1,71 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Нормативные расче ные значения нагрузок на колонну, |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
передаваемых от перекрытия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
о |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
Норма- |
|
|
|
|
|
|
Расчетное |
|
|
|||||||
|
№ |
|
|
Наимен вание нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
n |
|
значение, |
|
||||||||||||
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
значение, |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
кН/м |
|
|
|
е |
|
Постоянная нагрузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
1 |
К рамическая плитка, δ = 12 мм |
|
|
|
|
|
|
|
0,24 |
|
|
1,35 |
|
|
0,95 |
|
0,308 |
|
|
||||||||||
|
|
( |
= 2000 кг/м3 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2 |
Ц м нтно-песчаная стяжка М100, |
|
|
|
|
|
0,735 |
|
|
1,35 |
|
|
0,95 |
|
0,943 |
|
|
|||||||||||||
|
|
δ = 35 мм ( |
= 2100 кг/м3 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
3 |
Керамзитобетон, δ = 55 мм |
|
|
|
|
|
|
|
0,66 |
|
|
1,35 |
|
|
0,95 |
|
0,846 |
|
|
|||||||||||
|
|
( |
= 1200 кг/м3 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
4 Один слой оклеечной пароизоляции на |
|
|
0,05 |
|
|
1,35 |
|
|
0,95 |
|
0,064 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
битумной мастике, δ = 3 мм (m = 5 кг/м²) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
5 |
Монолитная железобетонная плита |
|
|
|
|
2,00 |
|
|
1,35 |
|
|
0,95 |
|
2,565 |
|
|
||||||||||||||
|
|
перекрытия, δ = 80 мм ( = 2500 кг/м3 ) |
|
|
|
|
|
|
|
80
Окончание табл. 4.2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Норма- |
|
|
|
Расчетное |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тивное |
|
|
|
|
|||
|
№ |
|
Наименование нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
значение, |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
значение, |
|
F |
n |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН/м2 |
|
|
|
|
кН/м |
|
|
|
|
|
Второстепенная балка, |
1 0,2 0,5 |
|
0,08 |
25 |
|
|
|
|
|
|
У |
|
|||||||||||||
|
6 |
|
|
|
|
1,00 |
|
1,35 |
0,95 |
|
1,283 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|||
|
|
|
Главная балка, |
1 0,3 0,6 |
|
0,08 |
|
25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
7 |
|
|
|
|
|
|
0,629 |
|
1,35 |
0,95 |
|
0,807 |
|
||||||||||||||
|
|
|
6,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого gперекр = 6,816 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
Переменная нагрузка |
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
Полезная нагрузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10,5 |
|
1,5 |
0,95 |
|
14,963 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого qперекр = 14,963 |
|
|||
|
|
Нагрузка на один квадратный метр перекрытия от собственного |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
веса составляет: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
перекрытия – 6,816 кПа; |
|
рис |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
покрытия – 5,683 кПа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
Переменная (полезная) наг узка на перекрытие составляет |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
14,963 кПа; переменная нагрузка на покрытие (снеговая) – 1,71 кПа. |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Грузовая площадь кол нны ( |
|
. 4.2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
. |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
з |
Aгруз = 6,2·6,3 = 39,06 м |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
о |
Gпокрыт |
|
|
5, 683 39, 06 |
222 кН; |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
е |
|
|
|
|
Qпокрыт |
|
1,71 39,06 |
|
66,8 кН; |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Р |
п |
|
|
|
Gперекр |
|
6,816 39,06 |
|
266, 2 кН; |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qперекр |
|
14,963 39,06 |
584,5 кН. |
|
|
|
|
81