РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|||
|
|
|
|
Рис. 3.1. Схема расчетных пролетов второстепенной балки |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
Величины изгибающих моментов приведены в табл. 3.2. |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
НТаблица 3.2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Построение эпюры моментов |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Номер |
Номер |
|
Доля |
|
|
|
|
p |
l2 , |
|
М, кН·м |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,Б |
0 |
|
|
|
|
|
|
пр-та |
|
точки |
|
пролета |
+ |
– |
йкНм |
+ |
|
|
– |
|
|||||
|
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
о |
и |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
0,2·l0,кр |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
1 |
|
|
0,065 |
|
|
104,461 |
|
|
|
||||||
|
|
|
2 |
|
|
0,4·l0,кр |
0,090 |
р |
|
|
144,638 |
|
|
|
||||
|
|
|
2/ |
|
0,425·l0,кр |
т |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
I |
|
|
0,091 |
1607,09 |
146,245 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
0,6·l0,кр |
0,075 |
|
|
|
|
120,532 |
|
|
|
|||
|
|
|
4 |
|
|
0,8·l0,кр |
0,020 |
|
|
|
|
32,142 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
/ |
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
l0,кр |
|
|
0,0715 |
|
|
|
|
|
114,907 |
|
||
|
|
|
5 |
|
|
0 |
|
|
|
0,0715 |
|
|
|
|
|
104,900 |
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
6 |
|
|
0,2·l0,ср |
0,018 |
0,033 |
|
|
26,408 |
|
48,416 |
|
||||
|
|
|
7 |
|
|
0,4·l0,ср |
0,058 |
0,012 |
|
|
85,094 |
|
17,606 |
|
||||
|
|
|
п |
0,5·l0,ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
II |
|
7 |
|
|
0,0625 |
|
|
1467,137 |
91,696 |
|
|
|
|||||
|
|
|
8 |
|
|
0,6·l0,ср |
0,058 |
0,009 |
|
|
85,094 |
|
13,204 |
|
||||
|
е |
|
|
0,8·l0,ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
9 |
|
|
0,018 |
0,027 |
|
|
26,408 |
|
39,613 |
|
||||||
|
|
10 |
|
l0,ср |
|
|
0,0625 |
|
|
|
|
|
91,696 |
|
||||
|
|
10 |
|
0 |
|
|
|
0,0625 |
|
|
|
|
|
91,696 |
|
|||
|
|
11 |
|
0,2·l0,ср |
0,018 |
0,025 |
|
|
26,408 |
|
36,678 |
|
||||||
|
|
12 |
|
0,4·l0,ср |
0,058 |
0,006 |
|
|
85,094 |
|
8,803 |
|
||||||
|
III |
12/ |
|
0,5·l0,ср |
0,0625 |
|
|
1467,137 |
91,696 |
|
|
|
||||||
Р |
13 |
|
0,6·l0,ср |
0,058 |
0,006 |
|
|
85,094 |
|
8,803 |
|
|||||||
|
|
14 |
|
0,8·l0,ср |
0,018 |
0,025 |
|
|
26,408 |
|
36,678 |
|
||||||
|
|
15 |
|
l0,ср |
|
|
0,0625 |
|
|
|
|
|
91,696 |
|
40
Окончательный вид огибающих эпюр моментов и поперечных сил приведены на рис. 3.2.
|
|
У |
|
Т |
|
Н |
|
|
Б |
|
|
й |
|
|
Рис. 3.2. Огибающие эпюры моментов и поперечных сил |
|
3.3. Определение размеров сечен я второстепенной балки |
||||||
чета прямоугольной балки с шириной сечения, равной ширине реб- |
||||||
Второстепенная балка имеет тав овое сечение. Если полка тавра |
||||||
|
|
|
|
|
зоне |
|
расположена в растянутой |
, тоиона при расчете не учитывается |
|||||
и в этом случае расчет |
|
в й балки ничем не отличается от рас- |
||||
|
|
|
|
тавр |
||
|
|
при |
|
|
||
ра. В этом случае размеры сечения второстепенной балки опреде- |
||||||
ляют по наибольшему опорному моменту МSd. |
||||||
|
з |
|
|
|
||
Как известно, |
|
|
проценте армирования, равном или большем |
|||
о |
|
|
|
|
|
|
предельного, и гибаемые элементы разрушаются хрупко по сжатой |
||||||
зоне бет на без ра вития значительных пластических деформаций. В |
||||||
этом случае в статически неопределимых конструкциях к моменту |
||||||
разрушения |
ерераспределение усилий полностью не реализуется и |
|||||
|
||||||
н сущая с особность конструкции не может быть оценена расчетом |
||||||
по м птоду предельного равновесия. Поэтому для реализации полного |
||||||
п р распр деления |
усилий |
элементы статически неопределимых |
конструкций следует проектировать с армированием, меньшим пре- |
||||
дельного армирования для статически определимых систем. |
||||
РВ связи с этим при подборе сечений, в которых намечено обра- |
||||
зование пластических |
шарниров, |
следует |
принимать значение |
|
= 0,35–0,40. Согласно |
«Руководству по |
расчету |
статически |
|
неопределимых железобетонных |
конструкций» [6] |
необходимо |
41
проектировать конструкции так, чтобы причиной разрушения не могли быть срез сжатой зоны или (особенно в элементах двутаврового и таврового сечения) раздавливание бетона от главных сжи-
мающих напряжений. Для армирования конструкций рекомендуется |
||||||||||||
применять стали, допускающие достаточно большие деформации в |
||||||||||||
пластических шарнирах. Высота балки определяется по структуре |
||||||||||||
3 (рис. 3.3). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.3. Структура 3. Определение размеров сечения балки
42
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 3.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Определить высоту второстепенной балки. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
MSd,max = 114,907 кН м. |
|
Класс среды по условиям эксплуатации |
||||||||||||||||||||||
XС1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Назначаем ширину ребра второстепенной балки bw |
= 200 мм. |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
m – определяется по оптимальному значению ξopt = 0,35–0,4. |
||||||||||||||||||||||||
При ξopt = 0,37 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
||||
|
|
|
m = ξ·(1 – 0,5·ξ) = 0,37·(1 – 0,5·0,37) = 0,302. |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
Принимаем бетон класса C16/20. |
|
|
|
Б |
|
|
|
|||||||||||||||||
Расчетное сопротивление бетона сжатию |
|
|
|
Н |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
fcd |
|
|
|
fck |
16 |
|
10,67 |
МПа; |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гc |
1,5 |
|
|
й |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
α = 1,0; |
|
|
|
|
fctk = 1,3 МПа; |
|
|
fyk = 400 МПа. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
d |
|
M Sd ,max |
|
|
|
|
|
|
|
|
114,907 106 |
|
|
|
|
422,3 мм 422 мм. |
||||||||
|
б fcd bw б m |
|
о |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
1,0 10,67и200 0,302 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Полная высота балки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
h = d + c1 = 422 + 45 = 467 мм, |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где c1 – расстоян е от |
|
верхней грани балки до центра тяжести |
||||||||||||||||||||||
рабочей арматурыи(на опоре рабочая арматура может быть |
||||||||||||||||||||||||
установлена в два ряда). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Принимаем h = 500 мм, так как высота балки должна быть кратна |
||||||||||||||||||||||||
50 мм. Размерыосечения второстепенной балки |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
Р |
п |
|
|
|
|
b |
|
h = 200 |
500 мм, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
еb/h = 200/500 = 0,40 < 0,5 – условие выполняется. |
|
|||||||||||||||||||||||
Окончательно принимаем размеры сечения второстепенной балки |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
h = 200 |
500 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
43
Тогда новое значение рабочей высоты второстепенной балки
d = h – c = 500 – 35 = 465 мм.
3.4. Подбор сечения арматуры
В зависимости от направления действия изгибающего момента |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
сжатая зона второстепенной балки таврового сечения расположена |
||||||||||||||||
в верхней или нижней части сечения. |
|
|
|
|
|
|
Т |
|||||||||
При подборе продольной арматуры в пролетах второстепенной |
||||||||||||||||
балки от действия положительных изгибающих моментов сечение |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
||
балки рассчитывается как тавровое с шириной полки |
b/f . |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|||
При определении сечения рабочей продольной арматуры на |
||||||||||||||||
промежуточных опорах и в средних пролетах при действии |
||||||||||||||||
отрицательного |
изгибающего |
момента |
в расчет вводится только |
|||||||||||||
ширина ребра балки bw. |
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
b/f |
|
|
|
|
||
Максимальная |
расчетная |
ш р на |
|
полки |
ограничивается |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
определенными пределами, так как ее совместная работа с ребром в |
||||||||||||||||
предельной стадии может быть не обеспечена вследствие местной |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
потери устойчивости полки и ее ч езме ного прогиба. |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Согласно п. 7.1.2.7 СНБ 5.03.01–2002 [1, 2] значение b/ , вводимое |
||||||||||||||||
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
в расчеты, принимае ся из усл вия, что ширина свеса полки в |
||||||||||||||||
каждую сторону от ребра должна быть не более |
/6 |
пролета элемента |
||||||||||||||
и не более: |
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а) половины расстоян я в свету между продольными ребрами |
||||||||||||||||
при наличии п перечных ребер или hf |
|
0,1 h ; |
|
|
|
|
|
|||||||||
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) 6 h/ |
ри |
тсутствии поперечных ребер или при расстоянии |
||||||||||||||
е |
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м жду ними бóльшем, |
чем расстояние между |
|
продольными |
|||||||||||||
р брами, и при (hf |
0,1 |
h) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В качестве рабочей арматуры железобетонных конструкций |
|
следует преимущественно применять арматуру класса S400, S500 |
|
Р(min |
12 мм). |
Определение площади сечения рабочей арматуры во второстепенной балке производится согласно структуре 4 (рис. 3.4).
44
44
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.4. Структура 4. О ределение площади арматуры в изгибаемых элементах таврового профиля |
||||||||||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 3.2
Определение площади сечения продольной рабочей арматуры во второстепенной балке (рис. 3.5).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.5. Сечение вт |
иостепенной балки |
|
|
|||||
Исходные данные: |
MSd1,max = |
146,245 кН·м; bw = 200 мм; |
||||||||||||
h 500 мм; h/ |
площади |
|
|
|
|
|
||||||||
80 |
мм |
о |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
f |
|
|
|
тсечения продольной арматуры в первом |
||||||
1. Подбор |
|
|
|
|||||||||||
|
|
полож |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
пролете по |
|
|
|
тельному моменту. |
|
|
|
|||||||
|
п |
зd = h – c = 500 – 35 = 465 мм; |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
ccov |
|
2 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
b/ |
2 b |
b , |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
св |
w |
|
|
где а) b |
|
1 |
l |
|
6175 |
1029,17 |
мм; |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
св |
6 |
0 |
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45
б) |
b |
1 |
2100 |
2 |
200 |
|
|
|
950 мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
св |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
в) |
|
hf |
80 |
|
|
0,16 |
|
0,1 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
h |
500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В расчетную ширину полки b/f вводится минимальное значение: |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
b/ |
|
2b |
|
|
b |
2 950 |
200 |
|
2100 мм. |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
св |
|
|
|
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Класс по условиям эксплуатации XС1. Принимаем бетон класса |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
C16/20. |
|
|
|
|
|
|
|
cd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
Т |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Расчетное сопротивление бетона сжатию |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fck |
16 |
|
|
|
й |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10,67 |
МПа. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гc |
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Принимаем стержневую а мату у класса S400: |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f yk |
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сжатой |
р365 |
МПа. |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f yd |
|
|
|
гs |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
1,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
зоны бетона |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Характерист ка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,008 10,67 0,765 . |
|
|||||||||||||
|
|
|
щ 0,85 0,008 fcd |
0,85 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Граничные значения относительной высоты и относительного |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
мом нта сжатой зоны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
еlim |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,765 |
|
|
0,626 |
|
||||||||
1 |
|
|
s,lim |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
365 |
|
1 |
|
0,765 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
sc,u |
|
|
1,1 |
|
500 |
|
1,1 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
б m,lim |
|
|
lim |
1 |
0,5 |
|
|
lim |
0,626 1 |
|
0,5 0,626 0, 43 . |
46
Определим, где проходит граница сжатой зоны в нашем случае:
|
|
|
|
|
MRd ,n |
б fcd |
b/f |
|
h/f |
d 0,5 h/f |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
1,0 10,67 2100 80 |
|
|
465 |
0,5 80 |
761,838 кН м. |
|
|||||||||||||||
Так |
как |
|
MRd,n = 761,838 кН·м > MSd1,max = 146,245 кН·м, то |
||||||||||||||||||||
нейтральная ось проходит в пределах полки и сечение |
|||||||||||||||||||||||
рассчитывается как прямоугольное с шириной b/f |
. |
|
|
У |
|||||||||||||||||||
Относительный момент сжатой зоны |
Б |
Т |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M Sd1,max |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б m |
|
|
|
|
Н |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
fcd |
b/f |
d 2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
146, 245 106 |
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1,0 10,67 |
2100 |
4652 |
|
0,030 |
|
m,lim |
0, 43. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оm |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Относительная высота |
|
|
|
|
й з ны |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
сжат |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
1 |
|
1 |
2 0,03 |
0,03. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
2 б |
|
|
|
|
|
||||||||||
Относительный момент сжатой зоны |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
п |
з1 |
0,5 |
|
|
|
1 |
0,5 |
0,03 |
0,985. |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Тр бу мая |
|
лощадь продольной арматуры |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
146,245 106 |
|
|
|
|
|
||||
е |
|
|
|
As |
|
M |
Sd1,max |
|
|
|
875 мм2. |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
f yd |
d |
|
|
365 465 0,985 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Подбор площади сечения продольной арматуры во втором пролете по положительному моменту.
47