Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Белорусский национальный технический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

26.03.2016

Размер:

5.47 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1112 / 1412 13 14 > Следующая >>>

NSd

3632

334 кН/м

0,334 МН/м

10,89

Вылет консоли фундамента

a f

hпк

3,3

0, 6

1,35 м 1350 мм .

Рабочая высота плитной части фундамента

d 1, 2

1, 2

1350

540

Тмм.

fctd

1,5

0,5

1,5 0,5

0,334

Высота плитной части фундамента

hpl d

cnom

540 80

20 640 мм.

Принимаем общую выс ту плитной части hpl = 0,75 м.

Проектируем плитную часть,

с стоящую из двух ступеней высо-

той 0,3 и 0,45 м.

плиты

2. Расчет рабочей арматуры подошвы фундамента

Рабочая выс та

фундамента

= 750 – 100 = 650 мм.

Рабочая высота нижней ступени фундамента

= 300 – 100 = 200 мм.

Принимаем: размер верхней ступени фундамента bw = 2,4 м; вылет верхней ступени l1 = 1,35 м; вылет нижней ступени l2 = 0,450 м

102

a f

l12

334 3,3 1,352

1004, 4 кН·м;

M 2

a f

l22

334 3,3 0, 452

111,6 кН·м.

Площадь сечения арматуры

1004,4 106

As1

3947 мм ;

f yd

d1 0,9

435 650 0,9

111,6 106

As2

1425 мм .

f yd

0,9

435 200 0,9

Коэффициент армирования

3947

min

fctm

26 2, 2

0,114 %

0, 00253

f yk

500

2400

0, 0013;

min

As2

1425

0,0022

min

0,0013.

3300 200

средней

части ширины

фундамента,

равной

ределах

0,3a f

0,99 м, д лжно выполняться условие

0,3

NSd

0,125 3632 103

0,00274 .

0,9

0,9 435 6502

Из сопоставления полученных коэффициентов армирования можно сделать вывод, что определяющим является расчет по проч-

103

ности верхней ступени фундамента. Площадь сечения арматуры определяется с учетом наибольшего коэффициента армирования:

As 0,3 bw d1 0,00274 2400 650 4274, 4 мм2.

											У
											У
	Принимаем сетку из стержней						18 класса S500 с шагом 200 мм
	(As = 4324,8 мм2) (рис. 5.5).									Т
										Т
									Н
									Б
								й
							и
						р
					о
				т
		и
		з


	п
		Рис. 5.5. Сетка для армирования плиты фундамента
	Рабочаяовысота dx			сетки в х-направлении (нижнее направление)
	равна
Р
	е	d	x	750 100			18	659 мм,
			x				2
	а рабочая высота dy сетки в y-направлении (верхнее направление)

	равна

104

750

100

641 мм.

3. Проверка высоты плитной части фундамента на продавливание

Условие прочности на продавливание

VSd

v Sd

v Rd ,ct

0,15 k

100

fck 3 d ,

где

1, 0 при центральном нагружении фундамента.

Длина критического периметра

4 hпк

2 d 1,5

4 600 2 1,5

650 8526 мм 8,526 м.

Критическая площадь

d 2

h2 .

1,5

crt

пк

1,5 650 2

6 600 650

6002

5,686 106 мм2.

Продавливающая сила

1738 кН.

VSd

a f

Acrt

3,3

5,686

334

оSd

Погонная поперечная сила

VSd

1 1738

203,9

Н/мм;

8,526

200

1,555

2 .

650

Площадь продольной арматуры, расположенной в х-направлении в пределах ширины (полосы) фундамента, равной

105

hпк

3d 600

3 650

2550 мм,

составляет

Asx

254

2550

3239 мм2.

200

Коэффициент продольного армирования в х-направлении

Asx

3239

0,00205,

d1,x

2400 659

где d1,x

d1, y

Площадь продольной арматуры, расположенной в y-направлении

в пределах ширины (полосы) фундамента, равной

hпк

600

3 650й2550 мм ,

равна

254

2550

3239 мм2.

Asy

200

Коэффициент продольного армирования в y-направлении

Asy

3239

0,00211.

d1,y

2400 641

асч тный коэффициент армирования

0,00205 0,00211

0,00208

min

0,002 .

Погонная поперечная сила, которую может воспринять плита фундамента:

106

v Rd ,ct,min

0,5

fctd

0,5 1 650

325 Н/мм;

v Rd ,ct

0,15 k 3 100

l fck

0,15 1,555

3 100 0,00208 20

650

243,84 Н/мм.

Поскольку v Rd ,ct

v Rd ,ct,min , принимаем v Rd ,ct

325 Н/мм .

В связи с тем что

v Rd ,ct

v Sd

325 Н/мм

203,9 Н/мм ,

прочность плитной части на продавливание обеспечена.

Аналогичным образом выполняется проверка прочности на про-

давливание нижней ступени фундамента.

Длина критического периметра

hпк

1,5

2 l1

2 1,5

200

11485мм

11, 485 м.

600 2 900

Критическая площадь

з1,5 d

2 l /

2 l

crt

пк

1,5

200 2

600

2 900

200

2 900 2

8,923 106 мм2

600

Продавливающая сила

107

VSd

a2f

Acrt

3,32

8,923

334

657 кН.

Погонная поперечная сила

v Sd

VSd

1 657

57, 21 Н/мм;

11, 485

200

2 2 .

200

Рабочая высота dx

сетки в х-направлении (нижнее направление)

равна 209 мм ( d 300

100

209 мм ), а рабочая высота dy

направлениеБ) равна 191 мм

сетки

y-направлении

(верхнее

( d

300

100

191 мм ).

Площадь продольной армату ы,

асположенной в х-направлении

в пределах ширины фундамента,

авной

hпк

2 l1

3d2 600

2 900

3 200

3000 мм,

составит

иA

254 3000

3810 мм2.

200

Тогда коэффициенто

продольного армирования в х-направлении

Asx

3810

0,00608 .

3000 209

Площадь продольной арматуры, расположенной в y-направлении

в пределах ширины фундамента, равной

108

2 l /

600

2 900

3 200

3000 мм,

пк

составит

Asy

254 3000

3810

мм2.

200

Коэффициент продольного армирования в y-направлении

Asy

3810

0,00665.

d y

3000 191

Расчетный коэффициент армирования

0,002 .

0,00608 0,00665

0,00636

min

Погонная поперечная сила, кото ую может воспринять плита

фундамента:

v Rd ,ct,min

0,5

fctd

0,5 1 200

100 Н/мм:

0,15

100

3 d

Rd ,ct

0,15 2,0 100 0,00636 20

200

140,06 Н/мм.

Поскольку v Rd ,ct

v Rd ,ct,min ,

принимаем

v Rd ,ct

140,06 Н/мм .

В связи с тем что

v Rd ,ct

140,06 Н/мм

v Sd

57, 21 Н/мм ,

прочность нижней ступени плиты на продавливание обеспечена.

109

Длина анкеровки рабочих стержней подколонника в плитной части фундамента вычисляется так же, как и длина арматурных выпусков из подколонника (см. п. 4.4). При этом требуемая площадь арматуры As,req получается незначительной и lbd < lb,min.

Предельное напряжение сцепления по контакту арматуры с бетоном

fbd 1

3 fctd

0,7 1 2, 25 1

1,575 МПа.

Базовая длина анкеровки

f yd

435

1519 мм.

fbd

1,575

Для сжатых стержней [1, 2 . 11.2.32]) минимальная длина анке-

ровки

456 мм;

0,3 lb

0,3 1519

lb,min = max 100 мм;

15 22 330 мм.

Принимаем lbd

460

мм.

110

ЛИТЕРАТУРА

1. Бетонные и железобетонные конструкции : СНБ 5.03.01–2002 / М-во строительства и архитектуры Респ. Беларусь. – Минск, 2003. – 140.

2. Изменения № 1 – СНБ 5.03.01–2002 / М-во строительства и архитектуры Респ. Беларусь. – Минск, 2004. – 26 с.

3. Нагрузки и воздействия : СНиП 2.01.07–85 / Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. – 36 с. (с изменением № 1 Респ.

Беларусь).											У
											У
4. Нагрузки и воздействия (Дополнения. Разд. 10. Прогибы и пе-
ремещения) : СНиП 2.01.07–85 / Госстрой СССР. – М.:											Гос-
										ЦИТП
строя СССР, 1989. – 8 с.
5. Пособие			по	проектированию бетонных и железобетонных
									Н
конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного
напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01–84)/ЦНИИ Промзданий
									Б
Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М. : ЦИТП Госстроя
СССР, 1989. – 192 с.								й
6. Руководство по расчету стат								й
6. Руководство по расчету стат								неопределимых железобе-
тонных конструкций / НИИЖБ Госст оя СССР. – М. : Стройиздат,
							чески
1975. – 193 с.						р
						р
7. Проектирование желез бет нных конструкций : справочное
пособие / А. Б. Голышев [и др.]. – 2-е изд., перераб. и доп. – Киев :
					о
Будівельник, 1990. – 544 с.
8. Основания					т
8. Основания			фундаменты зданий и сооружений : СНБ 5.01.01–99 /
М-во строительства					арх тектуры Респ.. Беларусь. – Минск, 1999. –
36 с.			и
36 с.		з
		з
9. Желез бет нные конструкции. Основы теории расчета и кон-
струирования : учебное пособие для студентов строительных спе-
	о
циальност й / под ред. проф. Т. М. Пецольда и проф. В. В. Тура. –
Бр стп: БГТУ, 2003. – 380 с., ил.
10. Пастушков, Г.П. Методические указания по разделу «Расчет и
е
конструирование монолитного железобетонного перекрытия много-
этажного промышленного здания» по курсу «Железобетонные и камен-
Рные конструкции» для студентов специальности 1202 «Промышленное
и гражданское строительство» : в 2 ч.								1 / сост. : Г. П. Пастушков,

А. Т. Лобанов, Т. М. Пецольд. – Минск : БПИ, 1985. Ч. 1. : Расчет и конструирование монолитного железобетонного перекрытия – 66 с.: ил.

111

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1112 / 1412 13 14 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
31.05.201564.08 Кб5распечатка.docx
#
02.09.2019671.74 Кб4Распределение Максвелла_1.doc
#
16.04.2019287.12 Кб5Распределительные информационные системы и сети....docx
#
31.05.2015444.93 Кб89Распространение радиоволн.doc
#
14.04.20192.07 Mб1Расчет величин радиусов кривых в плане.doc
#
26.03.20165.47 Mб24РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ.pdf
#
26.03.20162.2 Mб33Расчет и конструирование элементов каменных конструкций многоэтажного здания.pdf
#
31.05.2015201.73 Кб109расчет объемов работ.doc
#
31.05.2015811.01 Кб91Расчет ригеля мой.doc
#
19.08.20192.32 Mб22Расчет типового пневмопривода.docx
#
19.07.2019195.07 Кб5Расчет электрических нагрузок по первому этапу.doc