- •Лекция №1
- •I. Рудничная атмосфера
- •1. Рудничный воздух
- •1.1 Изменение химического состава и свойств атмосферного воздуха при его движении по горным выработкам
- •1.2 Постоянные составные части рудничного воздуха и их свойства
- •1.3 Ядовитые примеси рудничного воздуха
- •Лекция №2
- •2. Метан
- •2.1 Физико-химические свойства метана
- •2.2. Происхождение и виды связи метана с горными породами.
- •2.3 Метаноносность и метаноемкость угольных пластов и пород
- •2.4 Виды выделений метана в горные выработки
- •1. Обыкновенное; 2. Суфлярное; 3. Внезапное выделение с выбросом угля, а иногда и породы.
- •2.5 Борьба с метаном средствами вентиляции
- •2.6 Борьба с метаном средствами дегазации
- •2.6.1 Общие положения по дегазации угольных шахт
- •2.6.2 Способы дегазации неразгруженных от горного давления пластов и вмещающих пород
- •2.6.2.1 Дегазация при проведении капитальных и подготовительных выработок
- •2.6.2.2 Дегазация при проведении горизонтальных и наклонных выработок по угольным пластам.
- •2.6.2.3 Дегазация разрабатываемых угольных пластов скважинами, пробуренными из выработок
- •Лекция №3
- •2.6.3 Дегазация сближенных угольных пластов (спутников) и вмещающих пород при их подработке, надработке
- •2.6.3.1 Основы теории дегазации спутников
- •2.6.3.2 Схемы дегазации сближенных угольных пластов и вмещающих пород
- •Формулы для расчета
- •2.7 Внезапные выбросы угля и газа и меры борьбы с ними
- •2.7.1 Основы теории внезапных выбросов угля и газа
- •2.7.2 Мероприятия по борьбе с внезапными выбросами угля и газа.
- •2.7.2.1 Способы борьбы с внезапными выбросами их назначение и область применения.
- •2.7.2.2 Региональные мероприятия по борьбе с внезапными выбросами угля и газа
- •2.7.2.3 Локальные мероприятия по борьбе с внезапными выбросами
- •2.7.3 Прогноз выбросоопасности угольных пластов
- •Лекция №4
- •II. Рудничная аэромеханника
- •3. Основные законы рудничной аэродинамики
- •3.1 Виды давления в движущемся воздухе. Понятие о депрессии
- •3.2 Измерение давления и депрессии в движущемся потоке
- •3.3 Основные законы аэродинамики
- •3.3.1 Закон сохранения массы
- •3.3.2 Закон сохранения энергии
- •3.3.3 Режимы движения воздуха в шахтах
- •3.3.4Типы воздушных потоков
- •Лекция №5
- •4. Аэроданамическое сопротивление горных выработок
- •4.1 Природа и виды аэродинамического сопротивления
- •4.1.1 Сопротивление трения
- •4.1.2 Лобовые сопротивления в горных выработках
- •4.1.3 Местные сопротивления в горных выработках
- •4.1.4 Единицы аэродинамического сопротивления
- •5. Шахтные вентиляционные сети и методы их расчета
- •5.1 Элементы шахтной вентиляционной сети
- •5.2 Основные законы движения воздуха в шахтных вентиляционных сетях
- •5.3 Аналитические методы расчета простейших вентиляционных сетей
- •5.3.1 Последовательно-параллельные соединения и их свойства
- •Лекция №6
- •5.3.2. Диагональное соединение горных выработок и его свойства
- •5.3.3. Методика расчета распределения воздуха в сложных вентиляционных сетях
- •Лекция №7
- •6. Работа вентиляторов на шахтную
- •6.1 Аэродинамическая характеристика вентилятора и сети. Режим работы одного вентилятора на сеть
- •6.2 Анализ совместной работы вентиляторов на сеть
- •1. Анализ последовательной работы двух одинаковых вентиляторов методом суммарных характеристик
- •2. Анализ последовательной работы двух разных вентиляторов методом суммарных характеристик
- •3. Анализ последовательной работы двух разных вентиляторов методом активизированнх характеристик сети
- •4. Анализ параллельной работы двух одинаковых вентиляторов методом суммарных характеристик
- •5. Анализ параллельной работы двух разных вентиляторов методом суммарных характеристик
- •6. Анализ параллельной работы двух разных вентиляторов методом активизированных характеристик сети
- •7. Анализ параллельной работы вентиляторов установленных на разных стволах (связанных между собою горными выработками)
- •Лекция №8
- •7. Естественная тяга воздуха в шахтах
- •7.1 Общие сведения о естественной тяге
- •7.2 Измерение депрессии естественной тяги
- •7.2.1 Измерение естественной тяги V-образным жидкостным депрессиометром или микроманометром
- •7.2.2 Расчет величины депрессии естественной тяги гидростатическим методом
- •7.3 Влияние естественной тяги на работу вентилятора
- •Лекция №9
- •8. Регулирование распределения воздуха в вентиляционной сети шахты
- •8.1 Задачи и способы регулирования
- •8.2. Регулирование подачи воздуха в шахту изменением режима работы главного вентилятора
- •8.3 Регулирование распределения воздуха в вентиляционной сети шахты
- •8.3.1 Регулирование увеличением сопротивления выработок
- •8.3.2 Решение задачи о целесообразности отрицательного регулирования
- •8.3.3 Отрицательное регулирование вентиляционными окнами
- •8.3.4 Регулирование распределения воздуха положительными способами
- •Лекция №10
- •III. Вентиляция шахт
- •9. Проветривание тупиковых выработок и стволов
- •9.1 Общие положения и некоторые особенности проветривания тупиковых выработок и стволов
- •9.2 Способы подачи воздуха в забои тупиковых выработок и стволов
- •9.3 Вентиляторы и воздухопроводы установок местного проветривания
- •9.4 Методы расчета расхода воздуха для проветривания тупиковых выработок и стволов
- •Лекция №11
- •9.5 Выбор вентиляторов для проветривания тупиковых выработок и стволов
- •9.6 Примеры расчетов проветривания тупиковой выработки и ствола
- •9.7 Проветривание длинных тупиковых выработок и стволов несколькими вентиляторами
- •Лекция №12
- •10 Проветривание выемочных участков
- •10.1 Схемы проветривания выемочных участков
- •10.2 Прогноз метанообильности очистных забоев и выемочных участков
- •10.3 Расчет расхода воздуха для проветривания выемочных участков и очистных выработок
- •10.3.1 Расчет расхода воздуха для проветривания очистных выработок
- •Лекция №13
- •10.3.2 Расчет расхода воздуха для проветривания выемочных участков
- •11 Утечки воздуха в шахтах
- •11.1 Общие сведения об утечках и их классификация
- •11.2 Расчет утечек воздуха в шахтах
- •11.3 Мероприятия по снижению утечек воздуха
- •Лекция №14
- •12. Проектирование вентиляции шахт
- •12.1 Исходные данные для разработки проекта вентиляции шахты
- •12.2 Содержание проекта проветривания шахт
- •12.3 Способы проветривания шахт
- •12.4 Схемы проветривания шахт
- •12.4.1 Центральные схемы проветривания шахт их преимущества и недостатки
- •12.4.2 Диагональные схемы проветривания
- •12.5 Выбор схемы проветривания шахты
- •12.6 Расчет расхода воздуха для проветривания шахты
- •12.7 Расчет депресси шахты
- •12.8 Расчет производительности, депрессии вентилятора и его выбор
- •Лекция №15
- •13 Управление вентиляционными режимами шахт при пожарах
- •13.1 Особенности проветривания шахт при пожарах
- •13.2 Выбор вентиляционного режима при пожаре
- •13.3 Устойчивость и стабилизация вентиляции при пожаре
- •Лекция №16
- •14. Контроль вентиляции шахт
- •14.1 Требования правил безопасности к контролю вентиляции шахт
- •14.2 Контроль расхода и скорости движения воздуха
- •14.3 Контроль концентрации метана в горных выработках
- •14.4 Контроль вентиляции шахт методом депрессионных съемок
- •14.5 Контроль вентиляции шахт методом газовых съемок
9.7 Проветривание длинных тупиковых выработок и стволов несколькими вентиляторами
В практике строительства и реконструкции шахт часто встречаются такие случаи, когда энергии одного вентилятора оказывается недостаточно для подачи в забой длинной тупиковой выработки необходимого количества воздуха. В этом случае приходится прибегать к последовательной установке нескольких вентиляторов на одном трубопроводе. При этом, на газовых шахтах все вентиляторы, согласно ПБ, должны быть установлены на свежей струе, т. е. в одном месте в виде каскада, а на не газовых – разрешается рассредоточенная установка вентиляторов по длине трубопровода. При каскадной установке вентиляторов, как правило, применяется гибкий трубопровод, а при рассредоточенной - жесткий.
При каскадной установке вентиляторов расчет проветривания выработки выполняется в следующей последовательности:
Определяется расход воздуха, который необходимо подавать в забой выработки;
Выбирается тип, диаметр трубопровода и определяется коэффициент утечек воздуха трубопровода;
Определяется необходимая производительность вентилятора Qви депрессия трубопроводаhт ;
На основе анализа аэродинамических характеристик вентиляторов местного проветривания выбирается тип вентилятора и определяется их количество nв
nв=hт/h1 (9.39)
где h1– напор создаваемый одним вентилятором.
На суммарной характеристике последовательно установленных вентиляторов, строится характеристика трубопровода и уточняется режим последовательно работающих вентиляторов.
Применение схемы каскадной установки вентиляторов связано с созданием весьма высокого давления в воздухопроводе, что, с одной стороны, способствует увеличению утечек воздуха из него, а с другой – связано с возможностью разрыва матерчатого трубопровода, прочность которого ограничена. Схема рассредоточенной установки вентиляторов свободна от этих недостатков, но имеет свои минусы. При неправильном определении расстояний между вентиляторами или выборе самих вентиляторов могут создаваться условия, когда в воздухопроводе перед всасом второго или последующих вентиляторов будет наблюдаться не избыточное давление, а разряжение по сравнению с давлением воздуха в выработке. В этом случае при использовании металлического воздухопровода возможен подсос загрязненного воздуха из выработки в воздухопровод, т.е. рециркуляция, ухудшающая проветривание забоя. При использовании гибкого трубопровода он в местах разряжения будет пережиматься атмосферным давлением, что будет также нарушать режим проветривания выработки.
При рассредоточенной установке вентиляторов расчет проветривания выработки производится в той же последовательности, что и при каскадной. Однако в данном случае необходимо не только выбрать тип вентилятора, определить их количество, но и рассчитать расстояние между ними. В нормативном документе [5] нет методики по расчету рассредоточенной установке вентиляторов.
Рассмотрим распределение избыточного давления в нагнетательном трубопроводе, имеющем утечки.
Выделим в трубопроводе на расстоянии «х» от вентилятора элемент dxи выразим потерю давленияdhна этом элементе. Пустьr– удельное сопротивление воздухопровода, т.е. сопротивление единицы его длины. В связи с наличием утечек поток воздуха через каждое сечение воздухопровода будет величиной переменной. Обозначим его –Q(х). Пренебрегая утечками воздуха на длинеdxввиду ее малости можно записать
dh=r*Q (9.40)
Пусть q– величина утечки, приходящаяся на единицу длины трубопровода, тогда
Q=Qв–q*х (9.41)
где Qв– производительность вентилятора.
С учетом равенства (9.41) потери напора на элементеdxвыразятся равенством
dh=r(Qв–qx)2dx (9.42)
Интегрируя выражение (9.42) от 0 доhви от 0 доL, получим
hв= (9.43)
Решая равенство (9.43) относительноLопределим расстояние, на которое вентилятор может доставить необходимое количество воздуха
l= (9.44)
Равенства (9.43) (9.44) позволяют выполнить расчет рассредоточенной установки вентиляторов. Расчет выполняется следующим образом:
Определяется необходимая производительность первого (считая от устья выработки) вентилятора
Q1=Qз.п*kут.тр (9.45)
Определяются утечки воздуха приходящиеся на единицу длины трубопровода
q= (9.46)
Определяется напор необходимый для доставки требуемого количества воздуха в забой по формуле (6.43) и выбирается тип вентилятора для проветривания выработки
Определяется расстояние l1на которое первый вентилятор доставит необходимое количество воздуха
l1= (9.47)
где h1– максимальный напор первого вентилятора при его производительностиQ1, определяется по аэродинамической характеристике вентилятора.
Рекомендуется устанавливать второй вентилятор в точке, в которой избыточное давление в воздухопроводе составляет не ниже 0.2 давления предыдущего вентилятора. Тогда, расстояние между первым и вторым вентиляторами составит
х1=0.8*l1 (9.48)
Определяется необходимая производительность второго вентилятора
Q2=Q1–q*x1 (9.49)
Определяется максимальная депрессия второго вентилятора h2, соответствующая полученному расходуQ2по аэродинамической характеристике вентилятора.
Определяется расстояние l2на которое второй вентилятор доставит требуемое количество воздуха
l2= (9.50)
Определяется расстояние между вторым и третьим вентиляторами
х2=0.8*l2 и т.д. (9.51)
Пример расчета проветривания длинной тупиковой выработки рассредоточенной установкой вентиляторов
Исходные данные для расчета:
Длина тупиковой выработки L= 1150 м
Количество воздуха, которое необходимо подавать в забой Qзп=240м3/мин.
Для проветривания выработки используются металлические трубы, длина звена 4.0 м, диаметр 0.6 м. Согласно [5] (табл.5.7), аэродинамическое сопротивление трубопровода Rтр.ж=33.35k. Уплотнение стыков осуществляется при помощи резиновых прокладок с обмазкой синтетической мастикой, тогда согласно [5] (табл.5.5), коэффициент удельной стыковой воздухопроницаемостиKуд.ст=0.0006.
Решение задачи
Определяем удельное аэродинамическое сопротивление трубопровода
r=Rтр.ж/Lr=33.35/1150=0.029
Определяем коэффициент утечек воздуха
Кут.тр=1.5
Определяем производительность первого вентилятора, считая от устья выработки
Q1=1.5*240=360 м3/мин или 6.0 м3/с
Определяем удельные утечки воздуха по формуле
q=q=
Определяем депрессию трубопровода по формуле (9.43)
hв==844 даПа
Для проветривания выработки принимаем вентилятор ВМ-8М. При его производительностиQ1=6.6м3/с максимальный напорh1=440 даПа (см.рис.9.15).
Определяем, на какое расстояние первый вентилятор доставит необходимое количество воздуха, по формуле (9.47)
l1==488.5 м
Определяем расстояние между первым и вторым вентилятором по формуле (9.48).
х1=0.8*488.5=391 м.
Определяем необходимую производительность второго вентилятора по формуле (9.49)
Q2=6.0-0.00174*391=5.32 м3/с
По аэродинамической характеристике вентилятора ВМ-8М определяем его максимальный напор при производительности 5.32 м3/сh2=445 даПа.
Определяем, на какое расстояние второй вентилятор доставит необходимое количество воздуха, по формуле (9.50)
l2==873 м
В результата расчета получено, х1+l2=391+873=1264 м, что больше проектной длины выработки. Следовательно, необходимо уточнить депрессию второго вентилятора и произвести его настройку. Схема рассредоточенной установки вентиляторов представлена на (рис.9.16), откуда видно, что необходимая депрессия второго вентилятора определится по формуле
(9.52)
даПа
Из (рис.9.15) видно, что необходимая настройка второго вентилятора h2.ф=386 даПа иQ2=5.32 м3/с будет обеспечена если установить лопатки направляющего аппарата под углом –100.