- •Федеральное агентство по образованию
- •Введение
- •Исходные данные
- •Выбор стали и сварочных материалов
- •Выбор сварочных материалов
- •Расчет стального настила
- •Расчет плоского настила.
- •3. Расчет и конструирование главной балки
- •3.1. Определение расчетных усилий
- •3.2. Компоновка и подбор сечения балки
- •Проверка прочности балки
- •3.4. Проверка жесткости и устойчивости балки
- •3.5. Проверка местной устойчивости элементов балки
- •3.6. Расчет поясных швов главной балки
- •3.7. Конструирование и расчет укрупнительного стыка балки
- •3.8. Конструирование и расчет опорного узла балки
- •4. Конструирование и расчет центрально сжатой колонны
- •4.1. Выбор расчетной схемы
- •4.2 Конструирование и расчёт базы
- •4.3 Конструирование и расчёт оголовка
- •Литература
3.7. Конструирование и расчет укрупнительного стыка балки
Укрупнительные (монтажные) стыки балок, длиной 12м и более, проектируют сварными или на высокопрочных болтах. Стык осуществляем на высокопрочных болтах из стали 40Х «селект», диаметром d = 20 мм, имеющих Rbun = 1100 Н/мм2 (табл. 61 [4]). С газопламенной очисткой соединяемых поверхностей.
Рисунок 5 – Укрупнительный стык
Рисунок 6 – Расчёт поперечной силы
Рисунок 7 - Схема стыка
Стык поясов.
Силовые факторы, воспринимаемые поясом:
Необходимое количество болтов на полунакладке:
где
s– количество поверхностей трения,s= 2;
Qbh– расчётное усилие, которое может быть воспринято одной поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом;
(3.25)
Rbh= 0,7·Rbun= 770 Н/мм2- расчетное сопротивление болта на растяжение;
Abn-площадь сечения болта нетто,Abn= 2,45 см2[4, табл.62*];
γb-коэффициент условия работы болтового соединения, γb= 0,85;
γh- коэффициент надежности, γh= 1,02 [4, табл.36*];
μ- коэффициент трения,μ= 0,42 [4, табл.36*];
Откуда
Принимаем два ряда по шесть болтов в каждом. По п. 12.19 [4] болты ставятся расстоянии 2,5dдруг от друга, расстояние от центра болта до края элемента равно 2d.
Каждый пояс балки перекрываем тремя накладками, толщиной 20 и сечениями 420×300, 2×420×120 мм.
Рисунок 8 – Накладка на пояс балки
Стык стенки.
Силовые факторы в стенке:
(3.26)
где
m– количество вертикальных рядов болтов на одной половине накладки,m= 5;
lmax– расстояние между крайними рядами болтов,lmax=hw- 2×2,5d= 370 мм;
α– коэффициент стыка.
Отсюда
где k– количество горизонтальных рядов, в соответствие с табл. 7.8 [1].
Кроме изгибающего момента в стыке действует поперечная сила Q, которую условно принимают распределённой только на болты стенки:
(3.27)
Проверку прочности ведут для крайних (по вертикали) болтов ряда:
(3.28)
Стенку балки перекрываем двумя накладками, толщиной 16 мм и сечением 550×600.
Для проверки несущей способности листа определяем расчётную площадь его ослабленного сечения (п. 11.14 [4]).
Несущая способность пояса:
Площадь листа:
брутто
нетто
Отношение листов:
Условная расчётная площадь сечения листа:
Проверяем несущую способность листа (без допущения упругопластической работы элементов соединения)
Несущая способность стенки:
Площадь листа:
брутто
нетто
Отношение листов:
3.8. Конструирование и расчет опорного узла балки
Рисунок 9 - Опорный узел балки
Размеры опорных ребер определяют из условия прочности поперечного сечения на смятие по формуле:
(3.29)
где
F– опорная реакция,F= 746,3 кН;
Rp- расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности,
Тогда
Принимаем ребро 135x15 мм, тогда
Теперь проверяем опорную стойку балки на устойчивость относительно оси Z. Определяем ширину участка стенки, включенной в работу опорной стойки:
(3.30)
Далее определяем площадь сечения участка стенки, включенной в работу:
Определяем момент инерции этого сечения:
(3.31)
Радиус инерции:
(3.32)
Гибкость:
(3.33)
По значению гибкости, исходя из табл. 72 [4] определяю коэффициент продольного изгиба центрально-сжатого элемента φ = 0,962.
Определение устойчивости:
(3.34)
Рассчитываем двусторонние сварные швы при соединении ребра к стенке. Сварка – механизированная.
где
F– опорная реакция,F= 746,3 кН;
βf, βz - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали, с пределом текучести до 540 МПа, принимаемые по табл. 34[4]. При механизированной сварке βf =0,9; βz = 1,05;
Rwf - расчетное сопротивление сварных соединений для углового шва, при работе на срез по металлу шва, Rwf = 215,6 МПа;
Rwz- расчетное сопротивление сварных соединений для углового шва, при работе на срез по металлу границы сплавления,Rwz= 166,5 МПа;
γwz= γwf= 1,γc=1,1 – коэффициенты условий работы.
lw– расчётная длина шва, принимаемая меньше его расчётной длины на 0,01 м,lw= 0,56 м.
Тогда
В соответствие с табл.38 [4] катет сварного шва при механизированной сварке должен быть не менее 6 мм. Т.к. по расчету получилось меньше, то принимаем минимально допустимую величину 6 мм.