2. Расчет открытой ременной передачи

При Р_ном= P₁ = 3 кВт и n_ном= 700 об/мин - принимаем клиновой ремень нормального сечения Б.

d_1min = 125 мм (минимально допустимый диаметр ведущего шкива)

d₁ = 140 мм (расчетный диаметр ведущего шкива)

Диаметр ведомогошкива:

ε = 0,02 - коэффициент скольжения

d₂ = 400 мм (стандарт)

Фактическое передаточное число:

отклонение U_ф от заданногоU:

Ориентировочное межосевое расстояние:

Н = 10,5 мм - высота сечения клинового ремня

Расчетная длина ремня:мм

l= 1600 мм (стандарт)

Значение межосевого расстояния по стандартной длине:

Угол обхвата ремнем ведущего шкива:

Скорость ремня:

Частота пробега ремня:

Допускаемая мощность передаваемая клиновым ремнем:

[P_п]=[P₀] · С_р · С_ · С_l · С_z

[P₀]=1,61 кВт допускаемая приведенная мощность, передаваемая одним клиновым ремнем

С_Р=0,9 коэффициент динамичности нагрузки и длительности работы

С_=0,89 коэффициент угла обхвата

С_l=0,96 коэффициент влияния отношения расчетной длины к стандартной, l/l₀=0,71

С_z= 0,9 коэффициент числа ремней в комплекте клиноременной передачи

[P_п]= 1,61 · 0,9 · 0,89 · 0,96 · 0,9 = 1,1 кВт

Число клиновых ремней:

Принимаем 3клиновых ремня.

Сила предварительного натяжения:

Окружная сила передаваемая комплектом клиновых ремней:

Сила натяжения ведущей ветви:

F₁=F₀= 199,8+= 297,8H

Сила натяжения ведомой ветви:

F₂=F₀=199,8–= 101,8H

Сила давления ремней на вал:

F_оп=2*z*F₀*sin=2*3*199,8*sin=1118,8H

Проверочный расчёт

σ_max= σ₁+σ_и+σ_v≤[σ_p] = 10 Н/мм²,

σ₁=F₀/А+ F₁/(2zА), σ₁=199,8/138 +297,8/(2*3*138)=1,45+0,71=2,16, А=138мм­²;

σ_и=Е_и*h/d₁,σ_и=80*10,5/140=840/140=6(Н/мм²), где Е_и – модуль продольной упругости при изгибе, Е_и=80 мм²;

σ_v=ρ*V²*10^-6, ρ=1250 кг/мм³ , σ_v= 1250*(5,1)²*10^-6=0,03(Н/мм²);

Тогда σ_max= 2,16 + 6 + 0,03 = 8,19 ≤ [σ_p], [σ_p] = 10 (Н/мм²)

Параметр	Значение	Параметр	Значение
Тип ремня	Б	Частота пробегов ремня,U	3,2(с-1)
Сечение ремня	Нормальное	Диаметр ведущего шкива d1	140
Количество ремней, z	3	Диаметр ведомого Шкива d2	400
Межосевоерасстояние, а	351,9	Максимальное напряжение σmax, Н/мм2	8,19
Длина ремня ,l	1600 мм	Предварительное натяжение ремня F0, , Н/мм2	199,8
Угол обхвата малого шкива, α1	137,9	Сила давления ремня на вал Fоп,Н	1111,8

3. Расчёт передачи редуктора.

3.1. Выбор твердости, термообработки, материала колес.

Выбираемматериал: сталь 40Х.

Термообработка - улучшение.

Интервал твердости зубьев шестерни: НВ₁ = 269…302

Интервал твердости зубьев колеса: НВ₂ = 235…262

Средняя твердостьдля шестерни: НВ_1ср=285,5

Средняя твердость для колеса: НВ_2ср= 248,5

Механические характеристики стали для шестерни:

_в = 900 Н/мм², _-1 = 410 Н/мм² , _т = 750 Н/мм²

Механические характеристики стали для колеса:

_в = 790 Н/мм², _-1 = 375 Н/мм² , _т = 640 Н/мм²

Предельное значение диаметра и толщины обода или диска шестерни:

D_пред = 125 мм, S_пред = 80 мм

Предельное значение диаметра и толщины обода или диска колеса:

D_пред = 200 мм, S_пред = 125 мм