ответы по ЖБК 1-9 вопрос

1.Элементы железобетонных конструкций, работающие на центральное и внецентренное растяжение. Конструктивные особенности растянутых элементов. В условиях центрального (осевого) растяжения находятся затяжки арок, нижние пояса и нисходящие раскосы ферм, стенки круглых в плане резервуа-ров для жидкостей и некоторые другие конструктивные элементы. Центрально-растянутые элементы применяют, как правило, предварительно напряженными, что является главным средством существенного повышения их сопротивления образо-ванию трещин в бетоне. Растянутая предварительно напрягаемая арматура (стержни, проволочные пучки, арматурные канаты) в линейных элементах (затяжки арок, нижние пояса ферм) не должна иметь стыков. В поперечном сечении элемен-та предварительно напрягаемую арматуру размещают симметрично с тем, чтобы при передаче обжимающего усилия избежать внецентренного обжатия элемента.

При натяжении на бетон предварительно напряженную арм, размещают в специаль-но предусматр-х каналах (3), в процессе обжатия не работает в составе поперечн сеч-я эл-та. В этом случае в эл-те предусмотрено небольш кол-во ненапрягаем арм (2), расположенн ближе к наружн поверхностям - для предотвращения возможных внецентренных возд-й в процессе обжатия.

Стержнев рабоч арм, применяемая без предварит напряж-я, (2) соедин-ся по длине сваркой. В условиях внецентренн растяжения нах-ся стенки резервуаров, испытывающие внутренн давление от содержи-мого, нижние пояса безраскосных ферм и др эл-ты; они одновременно растяг-ся продольн силой N и изгибаются мом. М,что равноценно внецентренному растяжению усилием N с e=M/N относительно продольной оси эл-та. Внецентренно растянутые элементы армируют прод. и поперечн. стержнями аналогично армированию изг-х эл-в, но если прод. растягив-ающ сила N прилож м/у 2мя равнодействующими усилий в сж и раст арм., то арми-руют подобно армир-ю центр.-растянут-х эл-в. Содержание прод арм д.б. μ≥0,05%.

2) Расчет прочности центрально-растянутых элементов. Применение предварительного напряжения. Разрушение центрально-растянутых элементов происходит после того, как в бетоне образ-ся сквозные трещины и он в этих местах выключ-ся из работы, а в арматуре напряж-ия достигают предела текучести или временного сопротивления разрыву. Несущая спос-ть центрально-растянутого эл-та обусловлена предельным сопротивл-ем арм-ры без учета бетона. В соответствии с этим прочность центр-но-растянутых эл-ов, в общем случае имеющих в составе сечения предвар-но напрягаемую и ненапрягаемую арматуру с площадями сечения соответственно и рассчит-ют по усл-ию N=γ_S6R_SA_SP+R_SA_{S , где} γ_{S6-коэф-нт, учитыв-ий условия} работы высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести. Если применяется напрягаемая арм-ра с усл-ым пределом текучести, то вместо гамма_SR_{S вводится расч-ое напряж-ие .} В элементах с напрягаемой арматурой без анкеров необходимо проверять прочнос-ть сечений элемента в пределах длины зоны передачи напряжений. Расчетное сопротивл-ие арм-ры здесь принимают сниженным, определяя его умножением на коэффициент γ_S5=l_x/l_p, где l_x - расстояние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения арматуры в пределах этой зоны; l_p - полная длина зоны передачи напряжений. Предварит-но-напряжен-ные к-ии – это к-ии или их эл-ты, в которых предварительно, т.е. в процессе изготовления, искусственно созданы в соответствии с расчетом начальные напряжения растяжения в арматуре и обжатия в бетоне. Обжатие бетона на величину σ_bp осуществляется предварительно натянутой арм-рой, которая после отпуска натяжных устройств стремится возврати-тся в первоначальное состояние. Проскальзывание арматуры в бетоне исключается их взаимным сцеплением или специальной анкеровкой торцов арматуры в бетоне. Начальные сжимающие напряжения создают в тех зонах бетона, которые впоследствии испытывают растяжение. Жб элементы без предвар-го напряжения работают при нали-чии трещин:Fser<Fcrc<Fu, где Fser- эксплуат-ая на-грузка, Fcrc-нагрузка, при которой обр-ся трещины;Fu - разрушающая нагрузка. Жб-ые предв-но-напр-ые эл-ты работают под нагрузкой без трещин или с ограниче-нным по ширине их раскрытием: Fcrc<Fser<Fu. 2 сп-ба предв. натяж-я: 1сп-б: на упоры (до бетонирования констр-ии) – арм натягивают, концы закрепл-т в бортах изд-я, затем бетонируют форму. После твердения арм освобожд. от натяжн. устр-ва и сжимающ усилия передаются на бет. 2сп-б: после бетонирования констр-ии – арм располагают в каналах бетонируемой констр-ии и натягивают ее, после приобрете-ния бет. необх. прочности. Натяжение – с пом. Расширяющ-ся цемента

Таким образом, предварит-ое напряжение не повышает прочность конструкции, а увеличивает ее жесткость и трещиностойкость

3. Два расчетных случая для внецентренно растянутых элементов. Случай внецентренно растянутых элементов прямоугольного профиля. Внецентр-но растянутые эл-ты – это эл-ты, у которых линия действия внешней продольной растягивающей силы N не совпадает с геометр-им ценр. тяж. растяну-того сечения. В условиях внецентр-го растяжения находятся нижние пояса ферм, затяжки арок при внеузловом их загружении поперечными нагрузками, диафрагмы оболочек, стенки прямоугольных бункеров и резервуаров и т.д. Расчет должен производ-ся в завис-ти от положения продольной силы N. Случай малых эксц-ов (продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в растянутой и сжатой арматуре). В этом случае всё сечение растянуто. В предельном состоянии в бетоне образуются сквозные поперечные трещины. Бетон в работе не участвует. Разрушение эл-та происходит, когда напряжения в продольной арм-ре достигнут предельного значения: ;

Расч-ая схема внец-но-раст-го эл-та с малым эксц-ом

Случай больших эксцентриситетов (продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в растянутой и сжатой арматуре).

Как и при изгибе, часть сечения сжата, а часть растянута. Вследствие образования трещин в бетоне растянутой зоны растягивающие усилия воспринимаются арм-рой.

Нес-ая спос-ть эл-та обусловлена предельным сопротивл-ем растяжению арм-ры растянутой зоны, а также предельным сопрот-ем сжатию бетона и арм-ры сжатой зоны: ,при этом высота сжатой зоны x определяется из условия . Если получ-ое знач-ие, в усл-ие прочности подставл-ся

Расч-ая схема внец-но-раст-го

эл-та с большим эксц-ом

4. Трещиностойкость ж-б-х элементов. Расчет по образованию трещин центрально растянутых и изгибаемых элементов, предварительно напряженных и без предварительного напряжения. Трещин-тью жб к-ии наз-ют ее сопротив-ние образ-ию трещин в I стадии напряжен-но-деформир-ного сост-ия или сопрот-ние раскрытию трещин в стадии II НДС. В жб эл-х трещины м.б. вызваны условиями твердения бетона (усадки) или перенапряжением мате-в (перегрузкой, осадкой опор, изменением темп-ры). Трещины от перенапряжения появ-ся чаще в растянутых зонах. Трещина в сжатых частях указывают на несоответствие размеров сечения усилиям сжатия, яв-ся опасными для прочности к-ии. Трещины понижают жесткость конструкции и нарушают ее монолитность, что имеет особенное знач-е для констр-ций, подверженных действию вибрац-ных и динам-ких нагрузок.

Наличие трещин в жбк облегчает доступ влаги и агрессивных газов к арматуре, что м. вызвать ее коррозию; кроме того, бетон с трещинами знач-но легче выветривает-ся. Предельная ширина раскрытия трещин, при которой обеспеч-ся нормальная экспл-ия зданий, коррозионная стойкость арм-ры и долговечность к-ии, в завис-ти от категории требований по трещиностойкости не должна превышать 0,2- 0,4 мм.

Расчет по образованию трещин заключается в про­верке условия, что трещины в сечениях, нормальных к продольной оси, не образуются, если продольная сила N от действия внешней нагрузки не превосходит внутр-го предельного усилия в сечении перед образованием трещин N_crc, т. е.:N<=Ncrc. Продольное усилие N_crc определяют по напряжениям, возникающим в материалах перед образованием трещин:

 ,где А - площадь сечения элемента;

A_s — суммарная площадь сечения напрягаемой и ненапрягаемой арматуры;

Р — усилие предваритель­ного обжатия. Для эл-та без предвар-го напряжения при опред-ии усилия N_crc в следует при­нять.

Вызванное ползучестью и усадкой бетона сжимаю­щее напряжение в ненапрягаемой арматуре σ_s снижает сопротивление образованию трещин элемента.

5. Момент образования трещин, нормальных к продольной оси. Расчет ширины раскрытия трещин ж-б-х элементов. Прочность бетона на растяжение в 15-20 раз ниже, чем прочность на сжатие. Стадии напряженно-деформированного состояния (НДС) I стадия. В начале I стадии бетон растянутой зоны сохраняет сплошность, работает упруго. Усилия в растянутой зоне воспринимает в основном бетон. Напряжения в арматуре незначительны. Конец I стадии наступает, когда деформации удлинения крайних волокон достигнут предельной растяжимости.

II стадия. В бетоне растянутой зоны интенсивно образуются и раскрываются трещины. В местах трещин растягивающие усилия воспринимает арматура и бетон над трещиной под нулевой линией. На участках между трещинами – арматура и бетон работают еще совместно. По мере возрастания нагрузки напряжения в арматуре приближаются к пределу текучести R_s, т.е. происходит конец II стадии.

По II стадии рассчитывают величину раскрытия трещин и кривизну элементов.

III стадия. Стадия разрушения элемента. Самая короткая по продолжительности. Напряжения в арматуре достигают предела текучести, а в бетоне – временного сопротивления осевому сжатию. Бетон растянутой зоны из работы элемента почти полностью исключается. Расчет ширины раскрытия трещин

Считается, что трещины, нормальные к продольной оси, не появляются, если усилие, возникающее в элементе от внешних воздействий, не будет превышать внутреннего усилия, которое может воспринять сечение перед образованием трещин: F≤F_crc, где F – усилие от нормативных нагрузок (M или N); F_crc – внутрен-нее усилие, которое может выдержать элемент перед образованием трещин, т.е. при напряжениях в растянутой зоне сечения равных R_btn.

Считается, что ширина раскрытия трещин, возникающих в элементе от внешних воздействий, не будет превышать допустимой, если ее значение меньше предельной: a_crc≤a_crc,u, где a_crc – расчетное значение ширины раскрытия трещины; a_crc,u – предельно допустимая ширина раскрытия трещины

6. РАСЧЁТ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИВИЗНЫ ОСИ И ЖЁСТКОСТИ ИЗГИБАЕМЫХ И ВНЕЦЕНТРЕННО НАГРУЖЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА УЧАСТКАХ С ТЕРЩИНАМИ И БЕЗ ТРЕЩИН. РАСЧЁТ ПРОГИБОВ. 1. Определение кривизны жб-го эл-та. По длине жб-го эл-та в завис-ти от вида нагрузки и характера напря-женного состояния могут быть участки без трещин и участки, где в растянутой зоне есть трещины. 2. Определение кривизны железобетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне. На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяется по ф-ле где (1/r)1  – кривизна от действия кратковременных нагрузок, (1/r)2 – кривизна от действия постоянных и длительных временных нагрузок (без учета усилия Р). Для элементов без предварительного напряжения значения кривизны (1/r)3  и (1/r)4  принимают равными нулю. Определение кривизны ж/б-ных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне. Полная кривизна (1/r) для участка с трещинами в растянутой зоне должна опред-ся по ф-ле

где (1/r)1 – кривизна от непродолжит-го действия всей нагрузки, на которую производится расчет по деформациям; (1/r)2 -кривизна от непродолжит-го действия постоянных и длительных нагрузок; (1/r)3 – кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок; (1/r)4 – кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия. Расчет прогибов_. Прогиб f_m, обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле где–изгибающий момент в сечении х от действия единичной силы; (1/r)х – полная кривизна элемента в сечении х от нагрузки, при которой определяется прогиб; знак 1/r принимается в соответст­вии с эпюрой кривизны.

Для изгибаемых элементов при 1/h< 10 необходимо учитывать влияние поперечных сил на их прогиб. В этом случае полный прогиб f_tot равен сумме прогибов, обусловленных соответственно деформацией изгиба f_m и деформацией сдвига f_q.

7. Основы расчета статически неопределимых жбк с учетом перераспределе-ния усилий вследствие пластических деформаций. Понятие о «пластическом шарнире». Сущность и цели расчета статически неопределимых жбк с учетом перераспред-я усилий, условия допускающие выравнивание моментов.

Пластический шарнир - участок больших местных деформаций, возникающих в ре-зультате развития в арматуре пластических деформаций. Расчет с учетом перера-спределения усилий позволяет сэкономить площадь рабочей арматуры до 30 %. В сборных конструкциях это дает возможность облегчить и типизировать узловое, сопряжение отдельных элементов. Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров в ригеле. Практический расчёт заключается в уменьшении примерно на 30% опорных моментов ригеля и по схемам загружения (1+4), при этом намечается образование пластических шарниров на опо-ре. К эпюре моментов схем загружения (1+4) прибавляют выравнивающую эпюру моментов так, чтобы уравнялись опорные моменты М 21=М 23 и были обеспечены удобства армирования опорного узла. Ординаты выравнивающей эпюры моментов:

,, При этом: , .

Разность ординат в узле выравнивающей эпюры моментов передаётся на стойки.

Опорные моменты на эпюре выравненных моментов:

, ,

, .

Строим выравнивающую эпюру и выравненную эпюру (1+4).

8. Классификация перекрытий. Понятие о балочное плите и плите, опертой по контуру. Сборные балочные перекрытия, общая конструктивная схема.

Перекрытия — горизонтальные ограждающие конструкции, разделяющие по высоте объем здания на этажи; одновременно они являются и несущими, так как воспринимают вертикальные нагрузки от людей, оборудования и материалов, находящихся на этаже, и горизонтальные ветровые нагрузки, передающиеся от стен зданий, т. е. перекрытия выполняют роль диафрагм жесткости в горизонтальном направлении, обеспечивающих устойчивость зданий. По конструктивным схемам перекрытия делятся на балочные, ребристые и панельные (безбалочные).

БАЛОЧНЫЕ ПЛИТЫ — это балки, которые в верхней части расширены плитами. Несущая способность балочных плит основана на совместном действии балок и плит. Поэтому плиты и балки должны быть связаны между собой арматурой так, чтобы была обеспечена прочность на сдвиг. Толщина плит должна составлять минимум 7 см, а высота сечения балок не должна быть меньше 10 см. ПЛИТА, ОПЁРТАЯ ПО КОНТУРУ- плита, опирающаяся по всему её периметру. Перекрытия с плитами, опертыми по контуру, приме­няют главным образом по архитектурным соображениям, например для перекрытия вестибюля, зала и т. п. По расходу арматуры и бетона эти перекрытия менее экономичны, чем перекрытия с балочными плитами при той же сетке колонн. Сборные балочные перекрытия.

В состав СБП входят панели и поддерживающие их балки, называемые ригелями. Ригели могут опираться на колонны (в зданиях с полным каркасом) или на внутренние колонны и наружные несущие стены (в зданиях с неполным каркасом)

Компоновка конструктивной схемы перекрытия за­ключается в выборе направления ригелей, установлении размеров пролета и шага ригелей, типа и размеров плит перекрытий; при этом учитывают: величину временной нагрузки, назначение здания, архитектурно-планировочное решение; общую компоновку конструкции всего здания. В зданиях, где пространственная жесткость в попереч­ном направлении создается рамами с жесткими узлами, ригели располагают в поперечном направлений, а пане­ли — в продольном. В жилых и общественных зданиях ригели могут иметь продольное направление, а плиты— поперечное. В каждом случае выбирается соответствую­щая сетка колонн. При проектир-нии раз-рабатывают несколько вари­антов конструктивных схем перекрытия и на основании сравнения выбирают наиболее экономичную. Схема(колонна, ригель, плита)

9. Сборные панели перекрытия (пустотные, ребристые), основы их расчета и конструирования По форме поперечного сечения различают ребристые и много-пустотные панели. Ребристые панели применяют преимущественно в промышлен-ных зданиях. Высота сечения панели 25…35см.

Многопустотные панели, имеющие гладкие потолочные пов-ти, применяют главным образом в гражданском строительстве. Наибольшее распространение получили панели с круглыми пустотами, шириной 1,0…2,0м, высотой сечения 20…24 см. Панели с овальными пустотами, несмотря на лучшие показатели по расходу материала, менее технологичны в изготовлении и применяются редко.

Максимальные усилия : M=ql₀²/8; Q=ql₀/2, где q=(g+v)b’_l – полная нагрузка на 1м плиты; g – постоянная нагрузка; v – временная нагрузка; b’_l – ширина панели; l₀ – расчетный пролет.

Высота сечения предварительно напряженных панелей (1/20…1/30)l_0.

После установления размеров сечения плиты, задавшись классом рабочей арматуры и бетона, выписывают их расчетные характеристики; затем производят расчет прочности плиты по нормальным и наклонным сечениям. При расчете по нормальным сечениям для ребристой плиты вводят эквивалентное тавровое сечение (рис 9.2 а), а для многопустотной – двутавровое (рис 9.2 б). Расчетную ширину сечения принимают равной суммарной толщине всех ребер. В ребристых панелях производят так же расчет прочности верхней полки на местный изгиб. В этом случае при отсутствии поперечных ребер из полки плиты мысленно выделяют полосу шириной 100см (рис 9.2 а), расчет которой производится как частично защемленной по концам балки пролетом l=b’_l –b на действие пролетного и опорного моментов M=ql²/11. Далее выполняют расчет прогибов, трещиностойкости и проверку прочности плиты на монтажные нагрузки.

10. РАСЧЕТ НЕРАЗРЕЗНОГО РИГЕЛЯ С УЧЕТОМ ПЕРЕРАСПРЕДЕЛЕНИЯ УСИЛИЙ, ПОСТРОЕНИЕ ОГИБАЮЩЕЙ ЭПЮРЫ ИЗГИБАЮЩИХ МОМЕНТОВ. ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮРЫ АРМАТУРЫ. Расчет с учетом перераспределения усилий позволяет стандартизировать и упростить армирование и дает экономию арматуры по сравнению с упругим расчетом до 20%. Рассчитывают ригель в такой после-довательности. В начале устанавливают расчетную схему неразрезной балки. Расчетный пролет принимают равным расстоянию между осями колонн. Нагрузка, действующая на ригель от плит перекрытия, принимается равномерно распределенной при плоских плитах или сосредоточенной при ребристых плитах с ребрами, расположенными вниз. Подсчитывают постоянные g и временные v нагрузки на ригель:; ,

где g₂–нагрузка от собственной массы ригеля; l _sup- ширина грузовой площади ригеля, равная пролету плиты; g₁, v₁ - нагрузки на единицу площади перекрытия.

Затем как для упругой неразрезной балки находят изгибающие моменты и поперечные силы от постоянной нагрузки g и временной нагрузки V при невыгодных расположениях последней по длине ригеля

Где α, β, γ, δ – коэффициенты, зависящие от вида нагрузки, комбинации и загружения и количества пролетов балки.

После построения эпюры изгибающих моментов для заданных загружений вычисляются значения моментов в заданных сечениях.

Далее производят подбор сечений продольной арматуры в расчетных сечениях – в пролетах и на опорах, выполняют расчет наклонных сечений, строят эпюры арматуры и определяют места фактического обрыва продольной арматуры в целях ее экономии.

Построение эпюры арматуры выполняется с целью рационального размещения продольной арматуры в растянутых зонах балки. Так как определение площадей продольной арматуры производится в сечениях с максимальными внешними моментами, а сами моменты изменяют свою величину и знак по длине балки, то появляется необходимость распределения арматуры по длине балки, при котором эпюра материалов максимально приближается к эпюре внешних моментов. Это достигается за счет обрыва части стержней продольной арматуры

_Для работы верхних стержней необходима их дополнительная заделка с каждой стороны на величину W, равную 20 диаметрам арматуры:

11.Конструкции и расчёт стыковых соединений элементов.

Стыки и концевые участки. Сборные конструкции зданий, смонтированные из отдельных элементов, работают совместно под нагруз­кой благодаря стыкам и соединениям, обеспечивающим их надежную связь. Стыки и соединения сборных кон­струкций классифицируют по функциональному призна­ку и расчетно-конструктивному. По функциональному признаку различают: стыки ко­лонн с фундаментами, колонн друг с другом, ригелей с колоннами; узлы опирания подкрановых балок, ферм, балок покрытий на колонны; узлы опирания панелей на ригели и т. п. По расчетно-конструктивному признаку различают стыки: испытывающие сжатие, испытывающие растяжения, работающие на изгиб с попереч­ной силой, и т. п.

В стыках усилия от одного элемента к другому пе­редаются через соединяемую сваркой рабочую армату­ру, металлические закладные детали, бетон замоноличивания. Правильно запроектированный стык под дейст­вием расчетных нагрузок должен обладать прочностью и жесткостью, неизменяемостью взаимного положения соединяемых элементов. Концевые участки сжатых соединяемых элементов усиливают попереч­ными сетками косвенного армирования.

В сборных предварительно напряженных элементах необходимо предусматривать местное усиление конце­вых участков против образования продольных раскалывающих трещин при отпуске натяжения арматуры. Стыки растянутых элементов выполняют, сваривая выпуски арматуры или стальных закладных деталей, а в предварительно напряженных конструкциях — про­пуская через каналы или пазы элементов пучки, кана­ты или стержни арматуры с последующим натяжением. В стыках сварку основных рабочих швов выполняют в нижнем и вертикальном положении.

12. 12. РЕБРИСТОЕ МОНОЛИТНОЕ ПЕРЕКРЫТИЕ С БАЛОЧНЫМИ ПЛИТАМИ.

Ребристое перекрытие с балочными плитами состоит из плиты, работающей по короткому направлению, вто­ростепенных и главных балок. Сущность конструкции монолитного ребри­стого перекрытия в том, что бетон в целях экономии уда­лен из растянутой зоны сечений, где сохранены лишь ребра, в которых сконцентрирована растянутая арматура Полка ребер — плита — с пролетом, равным расстоянию между второстепенными балками, работает на местный изгиб. Второстепенные балки опираются на монолитно связанные с ними главные балки, а те, в свою очередь, — на колонны и наружные стены. Главные балки располагают в продольном или попе­речном направлении здания с пролетом 6...8 м. Второ­степенные балки размещают так, чтобы ось одной из ба­лок совпала с осью колонны. Пролет второстепенных балок составляет 5...7 м, плиты — 1,5..2,5 м. Расчетный пролет плиты принимают равным расстоя­нию в свету между второстепенными балками и при опирании на наружные стены — расстоянию от оси опоры на стене до грани ребра. Изгибающие моменты в неразрезных балочных пли­тах определяют с учетом перераспределения моментов и при этом созда­ют равномоментную систему. Многопролетные балочные плиты в соответствии с ха­рактером эпюры моментов армируют рулонными сетками с продольным расположением рабочей арматуры. Рулон раскатывают по опалубке поперек каркасов второстепен­ных балок; сетки перегибают на расстоя­нии 0,25 L от оси опоры.

Расчетный пролет второстепенных балок также при­нимают равным расстоянию в свету между главными бал­ками, а при опирании на наружные стены — расстоянию от оси опоры на стене до грани главной балки. Изгибающие моменты во второстепенных балках определяют с учетом перераспределения моментов и при этом созда­ют равномоментную систему.

Поперечные силы второстепенной балки принимают от нагрузки q=g+v:

-на крайней свободной опоре Q = 0,4g/l; -на первой промежуточной опоре слева Q = 0,6g/l; -на первой промежуточной опоре справа и на всех остальных опорах Q = 0,5g/l. Второстепенные балки армируют в пролете плоскими каркасами, которые перед установкой в опалубку объединяют в пространственный каркас сваркой горизонт-ных поперечных стержней. Эти кар­касы доходят до граней главных балок, где связываются понизу стыковыми стержнями. На опорах второстепенные балки армируют двумя гнутыми сетками с продольными рабочими стержнями.