- •Курсовая работа По дисциплине: «Судовые холодильные установки» «Расчет судовой холодильной установки провизионных камер»
- •2. Обоснование и выбор схемы сху.
- •3. Обоснование и выбор системы охлаждения.
- •5. Расчет теплопритоков в охлаждаемое помещение.
- •6. Выбор и расчет охлаждающих приборов. Определение необходимой поверхности и подбор.
- •10. Техническая эксплуатация ху.
- •11. Литература
6. Выбор и расчет охлаждающих приборов. Определение необходимой поверхности и подбор.
Основной целью расчета охлаждающих приборов при проектировании является определение требуемой поверхности теплообмена для обеспечения заданной холодопроизводительности (тепловой нагрузки), компоновка этой поверхности и уточнение конечных параметров воздуха при его заданных параметрах на входе в воздухоохладитель, а также определение температуры хладоносителя или кипения хладагента (если она не задана) для воздухо-охладителя.
Испарители для отвода тепла от воздуха подразделяются на воздухоохладители и камерные приборы (батареи) непосредственного охлаждения (приборы «тихого охлаждения»). Главной особенностью этих испарителей является большое термическое сопротивление теплоотдачи от воздуха к поверхности испарителя. Поэтому для интенсификации теплопередачи применяют оребрение со стороны воздуха в виде насадных литых и накатных ребер. Литые и накатные ребра обычно бывают круглыми, насадные ребра — круглыми (навиваются из металлической ленты) или пластинчатыми. Наибольшее распространение получили трубы с пластинчатым оребрением. Ребра из латуни или дюралюминия имеют толщину 0,2...0,4 мм, из стали — 0,3...0,5 мм. Шаг ребер в испарителях с температурой испарения не ниже 0°С (установки кондиционирования воздуха судовые провизионные камеры для хранения фруктов, овощей, соков) принимают в пределах 2...4 мм, а при отрицательных температурах — 7.. 11 мм Это связано с инееобразованием на поверхности ребер. Наибольшую компактность имеют испарители с минимальным шагом ребер и минимальной их толщиной В пластинчатых испарителях применяют медные трубы диаметром от 9x1 мм до 18x1 мм. Для морских условий используют медные трубы.
Для интенсификации теплообмена в воздухоохладителях (с принудительным обдувом испарителя воздухом) применяют пластины, отштампованные в виде зигзагов или волн и расположенные перпендикулярно потоку воздуха что обеспечивает его турбулизацию.
Основная особенность системы воздушного охлаждения - интенсивное принудительное движение всей массы воздуха помещения через ВО. При этом улучшается теплообмен между грузом в камере и воздухом, а также между воздухом и хладагентом (хладоносителем) в ВО, в результате значительно умень-шается необходимая площадь поверхности теплообмена приборов охлаждения.
Преимущества применения воздухоохладителей для непосредственного охлаждения воздуха перед батарейным способом охлаждения следующие: осуществление интенсивного теплообмена между воздухом и хладагентом, между воздухом и продуктами при значительном уменьшении массы и габаритов теплообменных аппаратов; более равномерное распределение температуры, влажности и скорости воздуха в грузовом объеме; обеспечение меньшей емкости приборов охлаждения; более простое удаление снеговой шубы с приборов охлаждения.
Недостатки этого способа охлаждения: повышение расхода электроэнергии на термическую обработку и хранение продуктов при низкой температуре; отсутствие аккумуляционной способности; увеличенная усушка хранящихся продуктов из-за повышенной циркуляции воздуха.
Циркуляция воздуха осуществляется вентиляторами. Непосредственно для обслуживания лишь воздухоохладителя устанавливаются осевые вентиляторы. Воздухоохладители с осевыми вентиляторами применяют в провизионных кладовых судов для хранения фруктов и овощей, а также в грузовых помещениях фруктовозов.
Тепловой расчет приборов охлаждения.
Расчет воздухоохладителя: При тепловом расчете ВО определяют площадь его теплопередающей поверхности, м2,
Fво= Qо/(k·Δt),
где Qо – тепловой поток в ВО, Вт; k - коэффициент теплопередачи ВО, Вт/(м2·К); Δt - разность средней температуры воздуха и температуры кипения хладагента. При воздушной системе охлаждения принимают Δt= 7÷10°С. Воздух в ВО охлаждается на 2–5 °С. Хладоноситель при прохождении в ВО нагревается на 2–3 °С.
Для ребристых ВО при скорости движения воздуха 4-5 м/с в зависимости от температуры кипения хладагента или температуры хладоносителя k=17÷23 Вт/(м2 ·°С).
Для хладоновых воздухоохладителей при Δt = 10 °C и скорости воздуха 3-5 м/с в зависимости от температур хладоносителя или хладагента коэффициенты теплопередачи следующие:
t °С |
-40 |
-20 |
-15 |
0 и выше |
k,Вт/(м2·К) |
17,5 |
19,3 |
21,0 |
23,3 |
1. Тепловая нагрузка испарительных батарей:
Q1ис=(1,05...1,15) Q1=1,01·695,89=800,28 Вт
Q2ис=1,01·306,70=352,70 Вт
Q3ис=1,01·941,7=1082,99 Вт
2. Температура испарения хладогента в камерах:
tисп1= t0-Δt=-18-8=-26 °С
tисп2=-18-8=-26 °С
tисп3=+2-8=-6 °С
3. Коэффициент теплопередачи испарительных батарей
kи1=18,8 Вт/(м2·К)
kи2=18,8 Вт/(м2·К)
kи3=22,38 Вт/(м2·К)
4. Расчет поверхности воздухоохладителей:
Fво1= Q1ис/(k1·Δt)= 800,28/(18,8·8)=5,33 м2
Fво2=352,70/(18,8·8)=2,35 м2
Fво3=1082,99/(22,38·8)=6,05 м2
Таблица 3. Выбор воздухоохладителя
№ |
Обусловленная величина |
Обозначение |
Размерность |
Значение |
1 |
Марка воздухоохладителя |
2В07 |
- | |
2 |
Площадь поверхности теплообмена |
Sво |
м2 |
6,5 |
3 |
Тепловой поток при Δt=10°С |
- |
Вт |
815 |
4 |
Количество вентиляторов |
|
1 | |
5 |
Мощность электродвигателей |
Nдв |
Вт |
50 |
6 |
Габаритные размеры |
H×L×B |
мм |
465×555×445 |
5 |
Количество цилиндров |
- |
- |
18 |
5. Температура и энтальпия воздуха входящего в воздухоохладитель
t=tкам.+0,5Δt
где Δt=2...4 °С
t1=-18.+0,5·2=-17 °С i1вх=-15,9 кДж/кг (по i-d диаграмме)
t2=-18.+0,5·2=-17 °С i2вх=-15,9 кДж/кг
t3=+2.+0,5·2=+3 °С i3вх=11,9 кДж/кг
6. Температура и энтальпия воздуха выходящего из воздухоохладителя
t=tкам.- 0,5Δt
t1=-18.-0,5·2=-19 °С i1вых=-17,15 кДж/кг
t2=-18.-0,5·2=-19 °С i2вых=-17,15 кДж/кг
t3=+2.-0,5·2=1 °С i3вых=10,1 кДж/кг
Плотность воздуха ρв=1,366 кг/м3 (при t=-18°С )
ρв=1,264 кг/м3 (при t=+2 °С)
7. Расход воздуха, м3/с
Vв=Q/ ρв·( iвх- iвых)
Vв1=0,8/1,366·(-15,9-(-17,15))=0,47 м3/с
Vв2=0,353/1,366·(-15,9-(-17,15))=0,21 м3/с
Vв3=1,083/1,264·(11,9-10,1)=0,48 м3/с