- •Федеральное агентство по образованию
- •Введение.
- •Обработка исходных данных для составления теоретического баланса продуктов обогащения.
- •Расчет ситового и фракционного составов машинных классов.
- •Теоретический баланс продуктов обогащения.
- •Выбор схемы технологического процесса гравитационного обогащения углей.
- •Расчет операции грохочения при разделении угля на машинные классы.
- •Расчет операций обесшламливания.
- •Расчет схем основным операций.
- •Расчет схем заключительных операций.
- •Проектирование и расчет шламовой схемы.
- •Баланс воды.
- •Расчет и обоснование технологического оборудования.
- •Выводы.
- •Список литературы:
Выбор схемы технологического процесса гравитационного обогащения углей.
Выбор технологического процесса зависит от глубины обогащения, предела крупности, методов обогащения, шкалы классификации на машинные классы.
Выбор метода обогащения производится с учетом характеристики обогатимости углей. Степень трудности обогащения угля характеризуется содержанием в угле промежуточного продукта, т.е. угля с промежуточным удельным весом.
Шкала классификации угля принимается в зависимости от глубины, методы и схемы обогащения, технологических особенностей обогатительных машин и фактической нагрузки на них, ситового состава исходного угля.
Исходя из задания курсового проекта и на основе данных с разреза «Ольжерасского» 70%, уголь мы принимаем марки Г (газовый), крепость угля составляет 2 по шкале Маоса, вещественный состав представляет собой песчаники, которые являются нерастворимыми в воде. Шкала классификации угля на основе анализа фракционного и ситового состава шихты принята 16-50мм и 1-16мм. Исходный уголь не идет на дробление, т.к. в нем отсутствует класс +100мм, производить дробление класса 25-50мм нецелесообразно, в связи с увеличением выхода шлама.
На основе анализа фракционного и ситового состава шихты – категория обогатимости угля легкая.
Таким образом, обогащение продукта производится в отсадочных машинах и спиральных сепараторах, разделение на машинные классы производится на грохотах.
Расчет операции грохочения при разделении угля на машинные классы.
Расчет узла с замкнутом циклом дробления сводится к определению величины циркулирующей нагрузки. Определяем практический выход машинного класса 16 – 50 мм КПД грохота принят 0,85.
Количество подрешетного продукта в надрешетном продукте по формуле (5) [1, с. 100]:
γн1-16= γ1-16 · (1 – η) (5)
γн1-16= 31,13 · (1 – 0,9)=3,11 %.
В классе 1 – 16мм, перешедшем в надрешетный продукт, выход класса 0 – 0,5мм составляет а=8,18 от подрешетного в надрешетном, откуда по формуле (6) [1, с. 100]:
(6)
Общее количество надрешетного продукта (практический выход машинного класса с пылью) составит
γпр16-50= γп16-50 – γн0-0,5=76,54 – 0,25=76,29 %
в том числе выход класса 0,5 – 16 мм составит 5,39 %, а выход класса 16 – 50 мм будет 60,85 %.
Выход подрешетного продукта – практический выход машинного класса 0 – 16 мм с пылью составит:
γпр1-16= γ1-16 - γн1-16=31,13 – 3,11=28,02 %.
Практический выход машинного класса 1 – 16 мм без пыли составит:
γпр1-16= γпр1-16 – (γ0-1 – γн0-1)=28,02 - (7,42 – 0,25)=20,85 %.
Зольность надрешетного и подрешетного продуктов практических машинных классов определяемся как среднединамическая, исходя из состава машинных классов.
Таблица 9 – Практический выход машинных классов
|
Машинные классы | ||
Крупность, мм |
Выход, % |
Зольность, % | |
16-50 |
16-50 1-16 |
68,87 6,92 |
20,26 23,71 |
|
Итого Пыль 0-0,5 |
76,29 0,25 |
20,58 11,33 |
Всего |
|
76,54 |
20,41 |
1-16 |
1-16 Пыль 0-0,5 |
20,85 3,11 |
23,71 11,33 |
Всего |
|
23,96 |
22,10 |
Итого |
|
100,00 |
20,91 |