- •Министерство образования и науки
- •Расчёт лопатки второй ступени давления
- •1.1 Расчет т-образного хвостовика
- •Материал лопатки– сталь 20х13,
- •Расчет лопатки.
- •Расчет обода диска.
- •1.2 Расчет бандажа и шипов лопатки
- •В шипах лопаток с бандажом при расклепке бандажа возникают явления наклепа, повышающие жесткость металла.
- •1.3 Расчет рабочих лопаток на растяжение
- •1.4 Расчет изгибающих напряжений в рабочих лопатках
- •1.5 Расчет вибрационной надежности облопачивания
- •2 Расчёт диафрагмы второй ступени давления
- •3 Расчёт на прочность диска последней ступени
- •I расчёт.
- •II расчёт.
- •4 Гидродинамический расчёт опорного и упорного подшипников
- •Расчёт опорного подшипника
- •4.2 Расчёт упорного подшипника
- •4.3 Расчёт упорного диска
- •Определение критической частоты вращения ротора графоаналитическим методом.
- •6 Определение напряжений в корпусе и фланцах турбины
- •Напряжение в корпусе
- •6.2 Расчёт фланца
- •7 Переходной патрубок в газовых турбинах (спецзадание)
Расчёт лопатки второй ступени давления
1.1 Расчет т-образного хвостовика
На рисунке 1 показаны все заданные параметры хвостовика:
Материал лопатки– сталь 20х13,
Вк = 0,0225 м,
Rк = 0,541 м,
hт =0,00261 м,
h1 = 0,00676 м,
h2 = 0,00337 м,
D = 0,015 м,
d = 0,009 м,
В = 0,0094 м,
b = 0,0081 м,
z = 217.
Рисунок 1- Т-образный хвостовик
Центробежная сила пера лопатки :
Центробежная сила, создаваемая частью хвостовика, на котором расположен корневой профиль:
Центробежная сила шейки хвостовика:
Центробежная сила нижней части хвостовика:
Суммарная ЦБС лопатки:
Значение силы
Расчет лопатки.
Сечений I – I.
Продольная сила в сечении I – I:
Шаг в сечении I – I и его площадь:
Напряжение растяжения:
р р = 200 МПа – удовлетворяет требованию.
Сечений IV– IV.
Напряжение среза:
где - ЦБС участков хвостовикаACC1А1, приходящаяся на 1 лопатку.
Шаг в сечении IV– IV и его площадь:
Напряжение среза:
Рассчитаем на смятие поверхность, на которую действует сила Р0:
Площадь смятия
Напряжение смятия
Расчет обода диска.
Сечение II-II
Рассчитываем на растяжение и изгиб.
Центробежная сила части обода, расположенного выше сечения II-II, приходящаяся на одну лопатку:
где коэффициент учитывает кольцевую замкнутость обода.
Продольная сила в сечении II-II, приходящаяся на одну лопатку:
СII = Соб + Ро =381,35 + 1426,19 = 1807,55 Н.
Площадь II-II, на одну лопатку:
=.
Напряжение растяжения:
σр = СII / FII = 1807,55/0,0001239 = 14,589 МПа.
Каждая из сил Р, изгибающих обод, представляет собой следующую
сумму (приходящуюся на одну лопатку):
,
где С′об – центробежная сила части обода диска, расположенная левее сечения;
С′об = ρω²2π(Rк –hт –h1/2)²·h1·(B – b) =
= 7750·314²·2·3,14·(0,541 -0,00261-0,00676 / 2)² ·0,00676·(0,0094-0,0081) =
= 12076,88 Н,
Р =1426,19+(2/3)·12076,88/217 =1463,29 Н.
Изгибающие напряжения в сечении:
МII = Р·а = 1463,29 · 0,0047 = 6,877 Н·м,
где а = 0,5b + 0,5(B – b) = 0,5·0,0081+0,5(0,0094-0,0081) = 0,0047 м.
Момент сопротивления сечения в расчёте на одну лопатку:
Суммарное напряжение в сечении:
σ = σр + σиз = 14,589 + 41,12 = 55,71 МПа.
Сечение III-III
Рассчитываем на срез.
Допускаемые напряжения :
где Кt=2 – коэффициент запаса.
Сравнив полученные значения напряжений в лопатках и диске с допустимыми, можно сделать вывод, что и лопатки, и диск удовлетворяют требованиям прочности.
1.2 Расчет бандажа и шипов лопатки
Для дополнительного учета бандажа рассчитаем его на изгиб, а так же шип, крепящий бандаж к лопатке.
Исходные данные:
Число лопаток в пакете zл=15,
высота лопатки l=0,019 м, шаг tб=0,016 м, радиус rб=0,5605 м.
Материал - сталь 20Х13, у которой = 7750 кг/м3;
h=0,002 м; а=0,024 м;
b=0,005 м; с=0,009; у=0,008; n=3000 об/мин.
Рисунок 2 – Фрагмент бандажа
Коэффициент ЦБС
Н/м.
ЦБС шага бандажа
.
Коэффициент разгрузки
.
Сечение А-А
.
Изгибающие напряжения
.
Сечение Б-Б
ЦБС шага бандажа до сечения Б-Б
.
Момент сопротивления
.
Изгибающие напряжения
.
Шипы
Площадь сечения
Растягивающие напряжения
Проверим шип на срез
Х=2 мм