Метод_ КР_дизель(ПСО)
.pdfФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
МОСКОВСКИЙ АВТОМОБИЛЬНО-ДОРОЖНЫЙ ИНСТИТУТ
(ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)
ВОЛЖСКИЙ ФИЛИАЛ
Кафедра «Автомобили и автомобильное хозяйство»
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ УСТАНОВКИ АВТОМОБИЛЕЙ
МЕТОДИЧЕСКОЕ ПОСОБИЕ
по выполнению курсовой работы
Чебоксары – 2012 г.
Исходные данные для теплового расчета двигателя
|
|
Исходные данные |
Параметры |
|
|
|
|
1. |
Тип двигателя и его назначение |
|
|
|
|
|
|
2. |
Диаметр цилиндра D, м |
|
|
|
|
|
|
3. |
Ход поршня S, м |
|
|
|
|
|
|
4. |
Число цилиндров i |
|
|
|
|
|
|
5. |
Частота вращения номинальная nnom, об/мин |
|
|
|
|
|
|
6. |
Число клапанов на цилиндр iкл |
|
|
|
|
|
|
7. |
Тип охлаждения |
|
|
|
|
|
|
8. |
Давление окружающей атмосферы Р0 , МПа |
|
|
|
|
|
|
9. |
Температура окружающей атмосферы Т0 , К |
|
|
|
|
|
|
10. |
Средняя скорость заряда в клапане wкл , м/с |
|
|
|
|
|
|
11. |
Коэффициент сопротивления при впуске, β2 +ξ |
|
|
|
|
|
|
12. |
Коэффициент избытка воздуха α |
|
|
|
|
|
|
13. |
Коэффициент дозорядки φдз |
|
|
|
|
|
|
14. |
Коэффициент очистки φоч |
|
|
|
|
|
|
15. |
Повышение давления в компрессоре при наддуве πк |
|
|
|
|
|
|
16. |
Охлаждение воздуха после компрессора ∆Tохл , К |
|
|
|
|
|
|
17. |
Отношение радиуса кривошипа к длине шатуна λ |
|
|
|
|
|
|
18. |
Состав топлива |
|
|
|
|
|
|
19. |
Низшая теплота сгорания Нu , кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
20. |
Степень сжатия ε |
|
|
|
|
|
|
21. |
Давление остаточного газа Рг , МПа |
|
|
|
|
|
|
22. |
Температура остаточных газов Тг , К |
|
|
|
|
||
23.Подогрев при впуске ∆T, К |
|
||
|
|
|
|
24. |
Угол начала открытия впускного клапана |
φ/а |
|
|
|
|
|
25. |
Угол конца закрытия впускного клапана |
φ//а |
|
|
|
|
|
26. |
Угол начала открытия выпускного клапана |
φ/b |
|
|
|
|
|
27. |
Угол конца закрытия выпускного клапана |
φ//b |
|
|
|
|
|
28. |
Угол, при котором подается искра (топливо) |
φ/с |
|
|
|
|
|
2
ВВЕДЕНИЕ
Целью курсовой работы по дисциплине «Энергетические установки ав-
томобилей» является закрепление знаний, полученных студентами при изуче-
нии всех разделов дисциплины.
В первой части проекта произведен тепловой расчет двигателя в режиме максимальной мощности, составлен тепловой баланс, построены индикаторная диаграмма и скоростная характеристика.
Вторая часть проекта посвящена силовому анализу работы кривошипно-
шатунного механизма (КШМ) и построению графиков основных сил и момен-
тов, возникающих при работе энергетических установок.
Третья часть включает расчет двух обслуживающих систем двигателя:
систему смазки и систему охлаждения.
3
1. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ДВИГАТЕЛЯ
На основании исходных данных, производим следующие расчеты.
1.1.Параметры рабочего тепла
1.1.1.Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг
топлива:
L0 |
|
1 |
|
|
C |
|
H |
|
O |
= |
кмоль воздуха/кг топлива |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
0, 208 |
|
12 |
|
4 |
|
32 |
|
|
кг воздуха/кг топлива
1.1.2. Рассчитываем количество свежего заряда (воздуха):
М0= α L0 = кмоль воздуха/кг топлива
1.1.3. Рассчитываем количество горючей смеси:
M1 L0 |
1 |
= |
кмоль/кг |
|
|
||||
|
|
|
||
|
T |
|
|
1.2.Параметры отработавших газов
1.2.1.При α <1 количество отдельных компонентов сгорания в расчете на
1кг топлива равно: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
оксида углерода MCO |
0, 416 |
1 |
L0 |
кмоль/кг; |
|||||||||
1 k |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
углекислого газа M CO |
|
|
C |
M CO |
|
кмоль/кг; |
|||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
2 |
12 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
водорода M H |
2 |
kMCO , |
|
|
|
|
|
|
|
кмоль/кг; |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
водяного пара |
M H |
O |
H |
M H |
|
|
кмоль/кг; |
||||||
2 |
|
|
|||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
азота M N2 0, 792 L0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
кмоль/кг; |
кислорода M O2 = 0;
где k – экспериментальный коэффициент, зависящий от отношения углерода С и водорода Н в топливе, определяется по формуле: k 1,12H / C
При α ≥1 количество отдельных компонентов продуктов сгорания в рас-
чете на 1кг топлива:
4
оксида углерода MCO = 0; |
|
|
|
водорода M H |
= 0; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
углекислого газа M CO |
|
C |
|
|
|
кмоль/кг; |
|||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
2 |
12 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
водяного пара |
M H |
O |
H |
|
|
|
|
|
кмоль/кг; |
||
2 |
|
|
|
|
|||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
азота M N2 0, 792 L0 |
|
|
|
|
|
|
|
кмоль/кг; |
|||
кислорода MO |
0, 208( 1)L0 |
|
|
кмоль/кг. |
|||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.2.2. Общее количество продуктов сгорания дизельного топлива: |
|||||||||||
M 2 MCO MCO |
M H |
M H |
O |
M N |
2 |
MO = |
кмоль/кг |
||||
2 |
|
|
2 |
2 |
|
|
2 |
|
1.2.3. Коэффициент молекулярного изменения горючей смеси:
0 M2 / M1 =
Для дизельных двигателей μ0 = 1,02…1,06.
1.3.Расчет первого такта (впуск – 0 ≤ φ ≤ 180)
1.3.1.Определяем потери давления во впускном тракте при впуске:
P ( 2 |
) |
w2 |
|
10 6 |
= |
МПа. |
кл |
||||||
|
||||||
a |
|
2 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При расчете двигателя без наддува плотность воздуха равна:
0 |
P0 |
106 |
кг/м3. |
|
|||
|
RBT0 |
|
При расчете двигателя с наддувом плотность воздуха после компрессора:
к |
|
Pк |
106 |
кг/м3, |
|||
RB |
(Tк Tохл ) |
||||||
|
|
|
|||||
и она используется при расчете |
Ра. |
||||||
Давление воздуха после турбокомпрессора: |
|||||||
Рк Р0 |
к |
|
МПа. |
||||
Температура воздуха после турбокомпрессора: |
|||||||
Т к Т 0 |
к |
пк 1 |
|
К; где пк = 1,4…1,8. |
|||
пк |
|
|
|||||
1.3.2. Рассчитываем давление в конце впуска в цилиндре двигателя: |
|||||||
без наддува |
Ра = Р0 – |
Ра |
МПа. |
5
с наддувом Ра = Рк – Ра |
МПа. |
1.3.3. Рассчитываем коэффициент остаточного газа в двигателе:
без наддува r |
|
|
|
(T0 T ) оч Рr |
|
|
Tr |
( доз Рa оч Рr ) |
|||
|
|
|
|||
с наддувом r |
|
(T0 T Т охл ) оч Рr |
|||
|
Tr ( доз Рa оч Рr ) |
||||
|
|
|
Предварительно принимается Тr = 600…900 К – для дизелей с наддувом и без наддува.
1.3.4. Определяем температуру в конце впуска в двигателе:
без наддува |
T |
|
T0 |
T rTr |
К. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
a |
|
|
|
|
|
1 r |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
с наддувом |
T |
|
Tк |
T Тохл rTr |
К. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
a |
|
|
|
|
|
1 r |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1.3.5. Рассчитываем коэффициент наполнения двигателя: |
|
|||||||||||
без наддува |
v |
|
T0 ( доз Ра оч Рr ) |
|
|
|
||||||
(T0 T )( 1)P0 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
с наддувом |
v |
|
|
|
|
T0 ( доз Ра оч Рr ) |
|
|
||||
(T0 T Тохл )( 1)P0 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
1.4.Расчет второго такта (сжатие – 1800 ≤ φ ≤ 3600)
1.4.1.Давление в конце сжатия:
P |
дз |
P n1 = |
|
|
|
МПа. |
|
c |
|
a |
|
|
|
|
|
1.4.2. Температура в конце сжатия: |
|||||||
T T n1 1 = |
|
|
|
К, |
|||
c |
a |
|
|
|
|
|
|
tс = Тс – 273ºС = |
|
°С. |
|||||
1.4.3. Показатель политропы сжатия n1 определяется по эмпирической за- |
|||||||
висимости: |
|
|
|
|
|
|
|
для дизелей: |
n1 1,41 |
|
5 |
– (0,01…0,02) |
|||
|
|
||||||
|
nном |
||||||
|
|
|
|
3 |
|
||
где nном – номинальная частота вращения коленчатого вала двигателя, с–1. |
|||||||
Показатель политропы сжатия для дизелей без наддува n1 = 1,34…1,42, а |
|||||||
с наддувом |
|
|
n1 = 1,35…1,38. |
|
|
6
1.5.Расчет участка подвода тепла
Врезультате расчета этого участка должны быть определены значения Тz
иРz после подвода тепла.
1.5.1. Определение параметров процесса сгорания в дизельном двигателе.
1.5.1.1. Температура газов в конце процесса сгорания определяется из уравнения сгорания для дизельных двигателей:
|
|
H н |
|
|
|
( Сv |
8,314 г )tc |
C p/ tz |
|||
L0 (1 r ) |
|||||
1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
Cv1 – средняя мольная теплоемкость свежего заряда:
C |
20,16 1,74 10 3 t |
c |
кДж/(кмоль град); |
v |
|
|
|
1 |
|
|
|
С р/ – средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания дизельного топ-
лива при постоянном давлении определяется из выражения:
C/ |
( С/ |
8,314) |
кДж/(кмоль град); |
р |
v |
|
|
Cv/ – средняя мольная теплоемкость при постоянном объеме для продук-
тов сгорания дизельного топлива при температуре до 3000ºС и α = 1,0…2,0:
С / |
|
|
20,2 |
0,92 |
|
13,8 |
15,5 |
10 4 t |
|
кДж/(кмоль град); |
||
|
|
|
|
|
z |
|||||||
v |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– коэффициент действительного молекулярного изменения рабочей
смеси определяется из уравнения: 0 r
1 r
Для дизелей = 1,01…1,05, т.е. число молей продуктов сгорания и оста-
точных газов до 5% больше числа молей свежего заряда и остаточных газов;
λг – степень повышения давления зависит от типа камеры сгорания:
для дизелей с разделенными камерами (вихрекамерные и предкамерные) и не-
разделенными камерами и пленочным смесеобразованием λг = 1,2…1,8; для ди-
зелей с разделенной камерой сгорания и объемным смесеобразованием λг = 1,6…2,5.
При больших значениях λг двигатель будет работать более экономично,
однако чрезмерное его повышение увеличивает жесткость работы и износ дета-
лей двигателя. В зависимости от коэффициента избытка воздуха степень повы-
7
шения давления выбирают так: чем ниже коэффициента избытка воздуха α, тем
выше λг;
ξ – коэффициент использования тепла в уравнении сгорания для дизель-
ных двигателей принимается ξ = 0,70…0,90.
Известные величины подставляем в уравнение сгорания и находим tz.
После определения tz рассчитываем: |
|
Тz = tz + 273 = |
К. |
Температура в конце процесса сгорания для автотракторных дизельных двигателей находится в пределах Тz = 1800…2500 К.
1.5.3. Определим давление в цилиндре после подвода тепла: Рz = λгРс = МПа
Степень повышения давления λг рекомендуется принимать для дизельных двигателей в пределах λг = 1,2…2,5.
8
1.6.Расчет третьего такта (расширение – 360≤φ≤540)
1.6.1.Для дизельных двигателей давление и температура в конце расши-
рения определяется:
Pb |
|
Pz |
|
|
|
|
|
МПа; |
|
n2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Tb |
|
Tz |
|
|
|
|
|
К. |
|
n2 |
1 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||
1.6.2. Показатель политропы расширения n2 |
может быть определен по эм- |
||||||||
пирической зависимости: |
|
||||||||
n2 |
1,22 |
13 |
|
, где nном подставляется в с–1. |
|||||
|
|
||||||||
6nном |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Показатель политропы расширения для автотракторных дизелей находит-
ся в пределах n2 = 1,28…1,30, при этом меньшие значения относятся к дизелям
сболее высокой степенью сжатия и большей быстроходностью.
1.6.3.Степень предварительного расширения:
Tz
Tc
1.6.4. Степень последующего расширения:
1.6.5. Для оценки точности теплового расчета проводится проверка ранее принятой температуры отработавших газов Tr :
Tr |
Tb |
3 |
|
Pr |
|
|
|
||
|
Pb |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
Погрешность: |
Tr принятая Tr расчетная |
100 |
%. |
||||||
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Tr расчетная |
|
Если расхождение в пределах 5 %, то перерасчет не обязателен.
1.7. Расчет четвертого такта (очистка цилиндра – 540≤φ≤720)
Задано Pr ≈ const = |
МПа |
Тr = |
K. |
9
1.8.Индикаторные параметры рабочего цикла
1.8.1.Для дизельного двигателя, работающего по смешанному циклу,
теоретическое индикаторное давление равно:
P/ |
Pc |
|
|
Г |
(1 1 п2 ) |
1 |
|
(1 1 п1 ) |
|
( 1) |
|
|
|
|
|
Г |
|||||
i |
1 |
п2 1 |
п1 1 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
МПа.
Действительное среднее индикаторное давление:
Pi Pi / МПа.
где – коэффициент, учитывающий «скругление» индикаторной диаграммы,
который находится в пределах 0,92≤ ≤0,97.
1.8.3. Рассчитываем индикаторную мощность и индикаторный крутящий момент двигателя:
Ni |
|
|
PiVhin |
|
PiVл n |
кВт; |
||||
|
|
30 |
|
120 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
D2 |
|
|
|
3 |
|
|||
Vл |
|
|
|
|
S i 10 |
|
л; |
|||
|
4 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
M i |
|
|
3Ni |
104 |
|
|
Нм |
|||
|
n |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения D (м), S (м), i, n (об/мин) – заданы. Для четырехтактных двига-
телей коэффициент тактности τ = 4.
1.8.4. Определяем индикатор КПД и удельный индикаторный расход топ-
лива: i |
|
|
Pi l0 |
|
|
||
|
H u k v |
|
|||||
|
|
|
|
||||
gi |
|
3600 |
|
|
г/кВт∙ч |
||
H u i |
|||||||
|
|
|
|||||
Здесь Pi |
в МПа , Нu в МДж, ηi из п.1.3.5. |
|
1.9.Эффективные параметры рабочего цикла
1.9.1.Рассчитываем среднее давление механических потерь:
Рм = Ам + Вм×Vп. ср. МПа
где Ам и Вм – коэффициенты, зависящие от числа цилиндров и от отношения хода поршня к диаметру цилиндра и типа камеры сгорания (табл. 2).
10