Воспринимаемые перемещения

Существуют конструкции ДШ перекрытого типа, рассчитанные практически на любые перемещения пролетных строений. Однако условно можно сказать, что перемещениями, при которых ДШ перекрытого типа могут себя оправдать, являются перемещения, превышающие 80.. 100 мм. Ряд конструкций имеет рациональную область применения при перемещениях свыше 200...400 мм. Возможность восприятия вертикальных и горизонтальных поперечных перемещений зависит целиком от конкретной конструкции ДШ и в некоторых случаях может быть весьма ограниченной.

Обзор конструкций деформационных швов перекрытого типа

Далее приводится обзор конструкций ДШ перекрытого типа с разделением всех существующих конструкций на две группы: ДШ со скользящим перекрывающим листом (и его модификации; в том числе конструкции с откатными плитами) и ДШ гребенчатого типа. Такое разделение произведено по следующим причинам. Во-первых, конструкции, относящиеся к каждой из этих групп, имеют один и тот же принцип перекрытия деформационного зазора (в первом случае это сплошные листы или плиты, а во втором - гребенчатые плиты). Во-вторых, ДШ, причисленные к первой группе, в последнее время не применяются на новых мостах, но сохранились на существующих мостовых сооружениях, и знание особенностей их конструкций, работы и характерных дефектов необходимо при планировании и проведении ремонтных работ. ДШ гребенчатого типа, отнесенные ко второй группе, широко применялись на построенных ранее мостах и устанавливаются на новых мостах до сих пор.

25 ВОПРОС. Особенности расчёта элементов неподвижных опорных частей при свободном и плотном касании. Особенности расчёта Катковых опорных частей. Определение диаметра катков. Проверка на диаметральное сжатие срезанных катков.

Поверхности катков и цапф нижнего балансира, куда входят катки, должны обрабатываться шлифованием и иметь систему смазки. Такая конструкция соответствует подшипникам скольжения с полужидкостным трением, при котором теоретически μmax = 0,08; μmin = 0,008; среднее значение μп = 0,044 [8].

Нормальное сопротивление от трения в подвижных опорныхчастях следует принимать в виде горизонтального продольного реактивного усилия Sf, равного Sf = μпF,

где F - расчетная вертикальная составляющая давления на опорную часть с коэффициентом надежности по нагрузке γf = 1.

Б.10 Расчет на местное смятие в цилиндрических шарнирах между верхним и нижним балансирами, а также в катках и цапфах нижнего балансира, работающих как подшипники скольжения, при центральном угле плотного касания поверхностей не менее 90 °С выполняют по формул:

a

T₂;₂

Рис. 2.2. Расчетная схема

Исходные данные:

- мощность на ведущем валу, кВт;

- угловая скорость ведущего вала, с-1;

- передаточное отношение;

материал катков ().

Диаметры катков, мм:

ведущего

ведомого

Расчет на диаметральное сжатие катков при свободном касании к плоскости опорного листа (при качении) выполняют по формуле:

где F - давление на опорную часть; r - радиус шарнира или катка; l - длина шарнира или катка; т - коэффициент условий работы, принимаемый равным: - для железнодорожных и пешеходных мостов 0,9, - для автодорожных и городских мостов 1; n - число катков; Rlp - расчетное сопротивление смятию в шарнирах (цапфах). Rlp = 0,5 Run/λm; Rcd - расчетное сопротивление при диаметральном сжатии катков.

26 ВОПРОС. Нагрузки и воздействия, принимаемые при расчёте мостов. Основные сочетания нагрузок. Определение ветровой нагрузки.