3. Расчет плиты перекрытия поIIгруппе предельных состояний.

   1. Определение геометрических характеристик приведенного сечения.

1320

Asp=3.078см2

180

1) Принимаем величину слоя а= 4см.

2) Коэффициент приведения: 190000/27500=6.91

3) Площадь приведенного сечения:

132·5+18·29+6.91·3.078=1203.27см2

4) Статический момент площади приведенного сечения:

A_i – площадь отдельной фигуры;

132·5·(34–5/2)+18·29·(29/2)+6.91·3.078·4=28444.08см3

5) Определение центра тяжести приведённого сечения:

28444.1/1203.3=23.64см

6) Определение момента инерции приведённого сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения:

- момент инерции простой фигуры;

((132*5³)/12+132*5*7.86²)+((18*29³)/12+18*29*9.14²)+(6.91*3.078*19.64²)=130544.78

7) Момент сопротивления приведенного сечения относительно растянутой зоны:

130544.78/23.64=5522.2см3

Момент сопротивления приведённого сечения относительно верхней сжатой зоны:

130544.78/(34–23.64)=12600.85см3

8) Упруго-пластический момент сопротивления сечения относительно растянутой зоны:

Упругопластический момент сопротивления для нижней зоны:

1.75·5522.2=9663.85см3

9) Упруго-пластический момент сопротивления сечения по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия бетона:

Упругопластический момент сопротивления для верхней зоны:

1.75·12600.85=22051.49см3

2. Определение потерь предварительного напряжения.

Принимаем натяжение арматуры на упоры электротермическим способом, бетон подвергнут автоклавной обработке.

Для расчета назначаем коэффициент точности натяжения .

Существует две группы потерь:

1 гр. Потери напряжения на стадии изготовления конструкции.

2 гр. Потери напряжения на стадии эксплуатации конструкции.

Потери предварительного напряжения определяются согласно [1], табл.5.

Определим первые потери:

1. ₁ -потери от релаксации напряжений в арматуре при натяжении на упоры, зависящие от способа натяжения и вида арматуры:

0.05·617.4=30.87МПа

2. ₂ = 0 -потери от температурного перепада (т.к. изделие при пропаривании нагревается вместе с формой);

3. Потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств: т.к. используется электротермический способ натяжения арматуры.

4. 4 = 0 – потери от трения арматуры (при натяжении на упоры)

5. Деформации стальной формы при изготовлении предварительно напряженной конструкции

6. 6 – потери от быстро натекающей ползучести бетона

40·0.75·0.85=25.5МПа при ≤ α ;

₆ = , при > α ,

30.87+25.5=56.37МПа

Определим вторые потери:

1. ₇ – потери от релаксации напряжений в арматуре: ₇ =0 – при натяжении арматуры на упоры.

2. ₈ – потери от усадки бетона, твердение автоклавное (согласно 1 табл.5),

₈= 35 (МПа).

3. ₉ – потери от ползучести бетона, зависящие от вида бетона, условий твердения и уровня напряжений.

₉=; при =0,391 <0,75, ,

150·0.85·0.75=95.62МПа

4. ₁₀ – потери от смятия бетона от ветвей спиральной и кольцевой арматуры, ₁₀ =0.

5. ₁₁ – потери от деформации обжатия стыков между блоками, ₁₁ =0.

_loc2 = ₇ + ₈ + ₉ + ₁₀ + ₁₁= 35+95.625=130.62МПа

Общие потери напряжения:

_loc = _loc1 + _loc2 = 56.37+130.625=187МПа

Определяем усилие обжатия с учетом полных потерь напряжения:

1·3.078·(617.4–186.995)·10=13247.87кг