- •Содержание курсового проекта
- •3 Технологический расчет магистрального нефтепровода
- •1) По формуле Вальтера (astm):
- •2) По формуле Рейнольдса-Филонова:
- •3.2 Выбор насосного оборудования
- •3.3 Определение диаметра нефтепровода
- •3.4 Определение толщины стенки
- •3.5 Проверка на прочность и устойчивость нефтепровода
- •3.6 Гидравлический расчет нефтепровода. Определение числа насосных станций и расстановка их по трассе нефтепровода
- •3.7 Расчет режимов эксплуатации нефтепровода
- •3.8 Выбор рациональных режимов эксплуатации магистрального нефтепровода
- •4 Пример расчета магистрального нефтепровода (использованы материалы из [5])
- •Решение
- •4.1. Расчетные значения вязкости и плотности перекачиваемой нефти
- •4.2. Выбор насосного оборудования нефтеперекачивающей станции и расчет рабочего давления.
- •4.3 Определение диаметра и толщины стенки трубопровода
- •4.3.2. Определяем расчетное сопротивление металла трубы по формуле (3.4.2):
- •4.3.5 Рассчитаем продольные осевые напряжения σпр n по формуле (3.4.5):
- •4.4.8 Проверяем общую устойчивость криволинейных участков трубопроводов, выполненных с упругим изгибом. По формуле (3.5.25) вычисляем:
- •4.5 Гидравлический расчет нефтепровода, определение числа перекачивающих станций
- •4.6 Расстановка перекачивающих станций по трассе нефтепровода
- •4.7 Определение оптимальных режимов работы нефтепровода
- •4.7.1 Графический метод
- •И напорных характеристик насосов
- •4.7.2 Численный метод
- •4.7.3 Определение рациональных режимов перекачки
- •Список использованных источников
- •Характеристика труб для нефтепроводов и нефтебаз
4.4.8 Проверяем общую устойчивость криволинейных участков трубопроводов, выполненных с упругим изгибом. По формуле (3.5.25) вычисляем:
По графику рис.3.5.1 находим βN =23.
Определяем критическое усилие для криволинейных участков трубопровода по формулам (3.5.23), (3.5.24):
H
Из двух значений выбираем наименьшее и проверяем условие (3.5.10)
0,9x9,09x106=8,18 МН>8,14 МН
Условие устойчивости криволинейных участков выполняется.
4.5 Гидравлический расчет нефтепровода, определение числа перекачивающих станций
4.5.1 Определяем секундный расход нефти и ее среднюю скорость по формулам (3.6.1) и (3.6.2):
4.5.2 Определяем режим течения:
Так как Re>2320 режим течения жидкости турбулентный.
4.5.3 Определим зону трения:
Для этого определяем относительную шероховатость труб при kэ=0,05 мм:
Первое переходное число Ренольдса:
Второе переходное число Ренольдса:
Так как Re< ReΙ , то течение нефти происходит в зоне гидравлически гладких труб, поэтому коэффициент гидравлического сопротивления вычисляем по формуле из таблицы (3.6.1):
4.5.4 Определяем гидравлический уклон в нефтепроводе по формуле (3.6.7):
4.5.5 Определяем полные потери в трубопроводе (3.6.8), приняв Нкп=40 м. Так как L>600 м, то число эксплуатационных участков определяем по формуле (3.6.9):
4.5.6 Определяем расчетный напор одной станции по формуле (3.6.11):
Нст= 3197,41 = 592,23 м
4.5.7 Расчетное число насосных станций определяем по формуле (3.6.13):
Если округлить число НПС в меньшую сторону (6 станций), то гидравлическое сопротивление трубопровода можно снизить прокладкой лупинга. Приняв диаметр лупинга равным диаметру основного трубопровода, найдем значение и длину лупинга по формулам (3.6.15) и (3.6.14):
п1 - округленное меньшее целое число перекачивающих станций.
При D=Dл величина ω= .
Построим совмещенную характеристику нефтепровода постоянного диаметра и нефтепровода, оборудованного с лупингом и нефтеперекачивающих станций. Результаты вычислений представлены в таблице 4.5.1. Для этого выполним гидравлический расчет нефтепровода в диапазоне от 1000 до 4000 м3/ч с шагом 500 м3/ч.
Таблица 4.5.1 Результаты расчета характеристик трубопровода и перекачивающих
станций
Расход Q, м3/ч |
Напор насосов |
Характеристика трубопровода |
Характеристика нефтеперекачивающих станций | ||||||||
|
Hм, м |
Нп,м |
с постоянным диаметром Н=1,02 iLp+Δz+ N0hocm |
с лупингом Н=1,02 i[LP-h(l-ω)]+Δz+ Nэhост |
14 |
18 |
19 |
20 |
21 | ||
1000 |
269,7 |
124,1 |
606,6 |
552,3 |
4024 |
5102,8 |
5372,5 |
5642,2 |
5911,9 | ||
1500 |
260,8 |
120,5 |
1115,2 |
1004,8 |
3892,2 |
4935,4 |
5196,2 |
5457 |
5717,8 | ||
2000 |
248,4 |
115,4 |
1767,9 |
1585,4 |
3708,4 |
4702 |
4950,4 |
5198,8 |
5447,2 | ||
2500 |
232,4 |
108,9 |
2556,1 |
2286,6 |
3471,4 |
4401 |
4633,4 |
4865,8 |
5098,2 | ||
3000 |
212,9 |
100,9 |
3480,1 |
3108,6 |
3182,4 |
4034 |
4246,9 |
4459,8 |
4672,7 | ||
3500 |
189,8 |
91,5 |
4522,6 |
4036,0 |
2840,2 |
3599,4 |
3789,2 |
3979 |
4168,8 | ||
4000 |
163,2 |
80,6 |
5675,4 |
5061,5 |
2446 |
3098,8 |
3262 |
3425,2 |
3588,4 |
Рис. 4.5.1. График совмещенной характеристики нефтепровода и нефтеперекачивающей станции
1-характеристика нефтепровода постоянного диаметра;
2-характеристика нефтепровода с лупингом.
Точка пересечения М характеристики нефтепровода с лупингом и нефтеперекачивающих станции (п=6) подтверждает правильность определения длины лупинга, так как QM=Q=3344 м3/ч.
При округлении числа НПС в большую сторону рассчитаем параметры циклической перекачки. Из совмещенной характеристики трубопровода и нефтеперекачивающей станции при n=7, m=3 рабочая точка переместится в точку М2, а расход соответствует Q2=3390 м3/ч. Если на каждой НПС отключить по одному насосу n=7, m=2, то рабочая точка переместиться в точку М1, а нефтепровод будет работать с производительностью Q1=2882м3/ч.
Так как выполняется условие Q1< Q< Q2, по формуле 3.6.17 рассчитываем время работы нефтепровода на режимах, соответствующих расходам Q1 и Q2.
,