- •Водоотводящие системы промышленных предприятий
- •Глава 1. Водоотводящие системы промышленных предприятий
- •Глава 2.Методы очистки сточных вод. Расчет очистных сооружений сточных вод промышленных предприятий
- •Глава 3.Пример выполнения расчетной работы………..…..…. 79
- •Глава 1. Состав и свойства производственных сточных вод.
- •1. Классификация сточных вод Схемы водоотведения.
- •1.2.Требования к необходимой степени очистки сточных вод.
- •Допустимая концентрация по общесанитарному показателю вредности, мг/л,
- •Глава 2. Методы очистки сточных вод. Расчет очистных сооружений сточных вод промышленных предприятий
- •2.1. Механическая очистка
- •2.1.1. Решетки
- •2.1.2.Песколовки
- •2.1.3.Отстойники
- •6.4.1. Горизонтальные отстойники
- •2.1.4.Фильтрационные установки
- •2.2.Биологическая очистка
- •2.2.1.Аэротенки
- •2.2.2.Биофильтры
- •Расчет биофильтров
- •2.2.3.Вторичные отстойники
- •5. Физико-химическая очистка сточных вод
- •5.1. Метод нейтрализации
- •2.3.2.Флотация
- •2.3.3.Электрокоагуляция
- •2.3.4.Электродиализ
- •2.3.5.Сорбция
- •Глава 3. Пример выполнения расчетной работы
- •2. Определение необходимой степени очистки сточных вод
- •3.Механическая очистка
- •3.2. Расчёт горизонтальных песколовок с круговым движением сточной жидкости
- •4. Расчет отстойников
- •5. Расчёт горизонтальных отстойников
- •6. Расчёт отстойника-осветлителя:
- •7. Расчет многоярусной нефтеловушки
- •8. Расчёт напорных фильтров
- •9. Расчет аэротенков-смесителей
- •Библиографический список
- •Приложение
2.3.4.Электродиализ
Очистка сточных вод электродиализом основана на том, что в электрическом поле катионы растворенных солей движутся к катоду, а анионы – к аноду. Схематично процесс электродиализа представлен на рис. 16.
Согласно закону Фарадея, на перенос 1 моль вещества затрачивается 96491 Кл электричества (26,8 А·ч). Количество электричества, которое нужно затратить на очистку 1 м3 воды, содержащей начальную концентрацию солей Снач и после очистки Скон, будет равно, Кл,
.
Выразив количество электричества через силу тока I, А и время его протекания , ч, получим
Степень совершенства электролизатора характеризуется величиной выхода по току , которая составляет 0,7¸0,9 в многокамерном электролизаторе, 0,3¸0,5 – в трехкамерном .
Очищаемая в электродиализаторах вода в большинстве случаев требует предварительной обработки.
Из сточной воды необходимо удалить грубодисперсные и коллоидные примеси, которые могут осаждаться в камерах и вызывать повышенную поляризацию мембран.
При высокой щелочности или повышенном содержании магния в исходной воде на мембранах или электродах возможно появление отложений СаСО3 или Mg(OH)2. Это приводит к увеличению омического сопротивления аппаратов. Борьбу с такими отложениями ведут путем подкисления промывной воды, подаваемой в катодную камеру, или исходной воды. Кроме того, сокращения отложения солей можно достигнуть путем переполюсовки электродиализатора, меняя полярность электродов на 2¸4 ч с интервалом в 24¸48 ч.
При высоком содержании в исходной воде сульфатов и ионов кальция в рассольном тракте возможно появление отложений гипса, не растворяющихся в кислоте. Устранение таких отложений может достигаться путем снижения концентрации рассола или частичного умягчения воды.
Рис. 16. Схема процесса электродиализа: 1 – катод; 2 – анод; 3 – выход газообразного водорода; 4 – подача воды на промывку катодной камеры; 5 – подача солоноватой воды в рассольные камеры; 6 – подача солоноватой воды в опреснительные камеры; 7 – подача воды на промывку анодной камеры; 8 – выход газообразных кислорода и хлора; 9 – отвод анолита; 10 – отвод очищенной воды; 11 – отвод концентрированного рассола; 12 – отвод католита
Необратимое накопление в мембранах поливалентных ионов, имеющих малую подвижность, приводит к «отравлению» мембран, т.е. к снижению их селективности и электрической проводимости. Частично удаляют их с мембран кислотой с последующим переводом в натриевую форму.
Чтобы продлить срок службы мембран, необходимо предварительно устранить из исходной воды вредные ионы. Так, рекомендуется не допускать в исходной воде содержания железа более 0,3¸0,5 мг/л, марганца более 0,05 мг/л, взвешенных веществ более 1,5 мг/л.
Расчет установок электродиализа
Расчет сводится к определению напряжения и силы постоянного тока, подводимого к аппаратам, выбору площади мембран и их числа, определению состава вспомогательного оборудования.
1. Количество электричества, которое нужно затратить на снижение солесодержания воды с Снач до Скон, А·ч,
,
где Q – расчетный расход сточных вод, м3/ч; э – выход по току, определяется экспериментально по данным, приведенным на рис. 17.
2. Необходимая рабочая площадь мембран в одной камере, м3,
,
где n – число камер в аппарате, принимается конструктивно; i – плотность тока, А/м2, принимается по табл. 17.
3. Фактическая плотность тока в начале и в конце цикла, уточняется по закону Ома, А/см2:
,
где э и м – электродный и мембранный потенциалы, В; R – внутреннее сопротивление, Ом;
Э
с/с,
моль/л
Рис. 17. Зависимость коэффициента выхода по току э от солесодержания очищаемой воды для мембран МК-40 и МА-40
Таблица 17. Оптимальная плотность тока для электролизных установок
Солесодержание исх. воды, г/л |
Расчетная плотность тока, А/см2 | |
для циркуляционной установки |
для 1 ступени прямоточной многоступенчатой установки | |
15 |
0,008 |
0,032 |
7,5 |
0,007 |
0,022 |
2,5 |
0,005 |
0,015 |
,
где d – расстояние между мембранами в камере, принимается равным 0,1–0,2 см; Кс – коэффициент увеличения электрического сопротивления камеры сепаратором-турбилизатором или лабиринтом, определяется экспериментально, ориентировочно можно принять по табл. 18; D, Р – удельные электропроводности дилюата и рассола в камерах (=Кэ·С1–в), индекс (1–в) зависит от минерализации воды: М= 3 г/л – 0,89; М= 6 г/л – 0,875; Кэ – коэффициент пропорциональности, равный 1/8300; С – концентрация раствора, моль/л; к, а – удельные поверхностные сопротивления катионитовой и анионитовой мембран, Ом·см–1 (табл. 19).
Таблица 18. Коэффициент увеличения электрического сопротивления камер с сепараторами-турбилизаторами при расстоянии между мембранами 1 мм
Тип сетки сепаратора |
Значение Кс |
Безотходная просечная НИИИТ |
0,54 |
Техническая капроновая, арт. № 21394 |
0,48 |
Техническая капроновая, арт. № 22194 |
0,34 |
Перфорированная гофрированная |
0,62 |
Таблица 19. Технологическая характеристика ионитных мембран
Показатели |
Мембраны катионитовые |
Мембраны анионитовые | ||||
МК-40 |
МКК-10 |
МК-41л |
МА-40 |
МАК-10 |
МА-41л | |
Размер сухих мембран |
1420450´0,3 |
1000´500´0,2 |
1350´450´0,6 |
1420´450´0,3 |
1000´500´0,15 |
1420´450´0,6 |
Тип мембран |
Гетерогенная |
Гомогенная |
Гомогенная |
Гетерогенная |
Гомогенная |
Гомогенная |
Ионообменная смола |
КУ-2 |
КУ-2 |
КУ-2 |
ЭДЭ-10П |
АВ-17 |
АВ-17 |
Уд. поверхн. сопротивление, Ом·см-2 |
30 |
– |
32 |
35 |
– |
20 |
Селективность в 0,1 н растворе |
0,955-0,97 |
0,95-0,96 |
0,96 |
0,93-0,96 |
0,95-0,96 |
0,96 |
Статич. обменная емкость, моль/г |
2,6±0,3 |
2,95 |
2,0 |
3,8±0,4 |
4,5 |
2,1 |
4. Напряжение на аппарате, необходимое для поддержания средней расчетной плотности тока, В,
U = i·f·n·Rcp + Eэ·n·Eм,
где Eэ – падение напряжения на электродах, равное 3¸4 В; Eм – мембранный потенциал, В;
.
При уточнении плотности тока может оказаться, что она далека от оптимальной, – подбор аппарата оказался неудачным. Если поверочный расчет показал, что плотность тока, вычисленная для начала и конца цикла и в среднем за цикл, окажется меньше оптимальной, принятый ЭД аппарат следует разбить на несколько аппаратов, работающих параллельно как по току воды, так и по электрическому питанию, и повторно произвести расчет.
5. Далее должна быть решена схема работы аппарата (циркуляционная или прямоточная), что позволит определить параметры насосов. В камерах должна быть обеспечена деполяризующая скорость движения воды деп, значение которой, в зависимости от типа турбулизирующей сетки, составляет 2,9…9,3 см/с, поэтому производительность насосов, подающих в камеры опресняемую воду и рассол, должна быть не менее, м/ч,
Qн = 36·10–4·деп·d·b·n·m,
где d – расстояние между мембранами, см; n – число камер в аппарате; m – число аппаратов, работающих параллельно; b – ширина прохода для воды в камере, см (равна расстоянию между внутренними краями рамки в направлении, перпендикулярном к направлению движения воды, а в лабиринтной камере – расстоянию между направляющими стенками лабиринта).
6. Критическая скорость потока воды через камеры, см/с,
,
где В и р – параметры, зависящие от конструкции камеры, типа сепаратора-турбилизатора, соотношения коэффициентов диффузии растворенных в воде солей, температуры воды, определяются экспериментально, ориентировочно по табл. 20; С – средняя концентрация растворенных солей в очищаемой воде, моль/л; dэкв – эквивалентное расстояние между мембранами, см (табл. 20).
Таблица 20. Рабочие параметры электролизных ванн, зависящие от конструкции и типа сепараторов-турбилизаторов
Конструкция камеры |
р |
В |
Расст. между мембранами, мм |
dэкв, см |
Reкр |
Критич. скорость, см/с |
Потеря давления при кр на 1 м длины камеры, Па·10–2 |
Камеры лабиринтного типа без сепаратора |
0,54 |
30 |
2
1 |
0,385
0,196 |
2320 |
69
135 |
26
196 |
Камеры прокладочного типа: с сепаратором из перфорированного винипласта (гофры поперек потока) то же (гофры вдоль потока) с сепаратором, изготовленным методом просечки-вытяжки |
0,43
0,53
0,67 |
3
0,45
2,5 |
2
2
1 |
0,203
0,203
0,105 |
92
220
26,5 |
5,2
12,4
2,88 |
2,63
24,6
78 |
7. Расход электроэнергии на опреснение воды электродиализом складывается из расхода электроэнергии (постоянного тока) на собственно электролиз и расхода электроэнергии (переменного тока) на прокачивание через ЭДА очищаемой воды, рассола и воды для промывки катодного и анодного пространств, кВт·ч,
,
где fнетто – активная площадь одной мембраны, м2; m – число пакетов в аппарате.
Для двух одинаковых насосов с подачей 20 % воды на промывку катодной и анодной камер
,
где – расход воды, подаваемой одним насосом, л/с; Н – напор, развиваемый насосом, м; э – коэффициент полезного действия электродвигателя, равный 0,950,97; н – коэффициент полезного действия насоса, равный 0,70,8.
Расход электроэнергии на очистку 1 м3 воды, кВт·ч/м3,
.