- •4. Тепловой расчёт
- •4.1 Определение массы испаряемой влаги
- •4.2 Определение параметров агента сушки
- •4.3 Определение расхода теплоты на сушку
- •4.3.1 Расход теплоты на начальный прогрев
- •4.3.2 Расход теплоты на испарение влаги
- •4.3.3 Тепловые потери через ограждения
- •4.3.4. Суммарный расход теплоты
- •4.4. Определение расхода теплоносителя
- •4.5. Расчёт калориферов
- •4.5.1. Характеристика калориферов
- •4.5.2. Выбор места установки и компоновка калориферов
- •4.5.3. Расчет тепловой мощности калориферов
4.3.2 Расход теплоты на испарение влаги
Удельный расход теплоты на испарение 1 кг влаги рассчитываем для зимних и среднегодовых условий, используя формулу (4.13) [3] с. 26:
, кДж/кг, (4.14)
где I0, d0 – энтальпия и влагосодержание свежего воздуха, поступающего в сушильную камеру во время сушки, кДж/кг, г/кг;
c’ – удельная теплоёмкость воды, кДж/(кг·0C);
tм – температура смоченного термометра психрометра для режима сушки расчётного материала, 0C.
В данном случае камеры устанавливаются внутри отапливаемого помещения и воздух поступает в них из коридора управления, независимо от сезона. Значения энтальпии и влагосодержания принимаем :
– для зимних условий и для среднегодовых условий I0= 46 кДж/кг, d0 =10 г/кг.
Удельную теплоёмкость воды принимаем c’=4,19 кДж/(кг·0C).
Температуру смоченного термометра психрометра определяем, используя таблицу 2.3.
tм = tc – ∆t = 80 – 11 = 69 0C. (4.15)
кДж/кг;
Расход теплоты на испарение влаги из 1 м3 расчётного материала определяем для зимних и среднегодовых условий по формуле (4.14) [3] с. 27:
qисп’= q исп·D1 = 2588·184=476192 кДж/м3;
Расход теплоты в единицу времени на испарение влаги также рассчитываем для зимних и среднегодовых условий. При этом используем формулу (4.15) [3] с. 27:
Q исп = q исп ·Dр ==2588·0,068=175,9 кВт.
4.3.3 Тепловые потери через ограждения
Тепловые потери через ограждения сушилки в единицу времени определяем, используя формулу (4,16) [3] с. 27:
Qогр = ∑Fi ·KТi ·(tc – t0) ·10-3, кВт, (4.16)
где Fi – площадь ограждений определённого вида, м2;
KТi – коэффициент теплопередачи соответствующего вида ограждений, Вт/(м2·0C);
tc – температура среды в камере, 0C;
t0 – расчётная температура наружного по отношению к камере воздуха, 0C.
Коэффициент теплопередачи всех видов ограждений будем определять по формуле (4.17) [3] с. 28:
Вт/( м2 0C), (4.17)
где αв, αн – коэффициенты теплообмена внутренних и наружных поверхностей ограждений, Вт/(м2·0C);
δ1, δ2… δn – толщина отдельных слоёв ограждений, м;
λ1, λ2… λn – коэффициенты теплопроводности материалов соответствующих слоёв ограждений, Вт/(м · 0C).
Для выполнения расчёта необходимо знать коэффициент теплопроводности всех материалов, из которых сделаны ограждения, а также толщину отдельных слоёв ограждений. Значения коэффициента теплопроводности определяем по приложению 9 [3] с. 95, толщину слоёв принимаем по рисунку 4.1.
Рис. 4.1. Конструкция элементов сушильной камеры:
а - стена камеры, б – панели дверей, в – перекрытие камеры.
2 –железобетон; 3 – теплоизоляционный материал; 4 – пенобетон; 5 – стеклоткань (δ=2 мм); 6 – рубероид (δ=8 мм); 7 - листовой алюминий (δ=1,0 мм); 8 – листовой асбест (δ=4 мм).
Коэффициент теплообмена внутренних поверхностей ограждений принимаем равным αв=25 Вт/(м2·0C). В данном случае камеры устанавливаются вне помещения цеха, коэффициент теплообмена для всех видов ограждений принимаем равным αн=9 Вт/(м2·0C). Значения коэффициента теплообмена также вносим в таблицу 4.2.
Таблица 4.2 - Расчёт коэффициента теплопередачи
Вид ограждений |
Материал |
Толщина слоя, мм |
Коэффициент теплопроводности, Вт/(м·0C) |
Коэффициент теплообмена поверхности, Вт/(м2·0C) | |
внутренней |
наружной | ||||
Боковая и торцовая стена |
Пенобетон |
300 |
0,290 |
25 |
9 |
Железобетон |
500 |
1,690 | |||
Стеклоткань |
2 |
0,061 | |||
Перекрытие |
Рубероид |
8 |
0,170 | ||
Пенобетон |
400 |
0,290 | |||
Железобетон |
200 |
1,690 | |||
Стеклоткань |
2 |
0,061 | |||
Дверь |
Листовой асбест |
4 |
0,22 | ||
Листовой алюминий |
2 |
240 | |||
Стекловолокно |
100 |
0,061 |
Рассчитываем коэффициент теплопередачи для всех видов ограждений:
– боковая и торцовая стена:
Вт/( м·0C);
– перекрытие:
Вт /( м·0C);
– дверь:
Вт/( м·0C).
Коэффициент теплопередачи пола принимаем равным половине коэффициента теплопередачи боковой стены, т.е.
Kт5 = 0,5·Kт1 = 0,5·0,66=0,33 Вт/( м2·0C). (4.18)
Расчёты показывают, что значения коэффициента теплопередачи всех видов ограждений не превышают 0,7 Вт/( м2·0C). Следовательно, камера в дополнительном утеплении не нуждается.
Температуру среды в камере принимаем равной средней температуре агента сушки на входе и выходе из штабеля tс=78 0C.
Расчётную температуру наружного воздуха по отношению к камере, установленной в помещения, принимаем как зимних условий, так и для среднегодовых условий t0 = 20 0C. При расчёте теплопотерь через пол наружную температуру принимают для зимних условий t0 = 2 0C, для среднегодовых – t0 = 10 0C.
Площадь ограждений сушильной камеры ССК-22А высчитываем, зная размеры внутреннего пространства камеры (рисунок 4.2.).
Рисунок 4.2. Эскиз внутреннего пространства камеры.
Площади ограждений сушильной камеры:
-боковая стена: S1=4,6·4,6=21,16 м2;
-торцовая стена со стороны дверей: S2=9,6·1,2=11,52 м2;
-торцовая стена S3=9,6·4,6=44,16 м2;
-дверь: S4=3,4·9,6=32,64 м2;
-перекрытие и пол: S5= S6=4,6·9,6=44,16 м2;
Всю информацию, необходимую для расчёта тепловых потерь, обобщаем в таблицу 4.3.
Таблица 4.3 - Тепловые потери через ограждения камеры
Наименование ограждений |
Площадь, м2 |
Коэффициент теплопередачи, Вт/( м·0C) |
Температура, 0C |
Теплопотери, кВт | ||
средняя в камере |
наружная |
Qогр.i |
Qогр. | |||
Среднегодовые условия | ||||||
Боковая стена |
21,16 |
0,66 |
85,35 |
20 |
0,810 |
6,472 |
Торцовая стена со стороны дверей |
11,52 |
0,66 |
0,443 | |||
Торцовая стена |
44,16 |
0,66 |
1,691 | |||
Дверь |
32,64 |
0,55 |
1,041 | |||
Перекрытие |
44,16 |
0,59 |
1,512 | |||
Пол |
44,16 |
0,33 |
10 |
0,975 |
Рассчитываем величину теплопотерь через все виды ограждений для зимних и среднегодовых условий:
– боковая стена:
Q сгогр1 =21,16·0,66·(78 - 20) ·10-3=0, 810 кВт
– торцовая стена со стороны дверей:
Q сгогр2 =11,56·0,66·(78 - 20) ·10-3=0,443 кВт
– торцовая стена:
Qзогр 3 =44,16·0,66·(78 - 20) ·10-3=1,691 кВт;
Q сгогр3=44,16·0,66·(78 - 20) ·10-3=1,691 кВт
– дверь:
Q сгогр4 =32,64·0,55·(78 - 20) ·10-3=1,041 кВт
– перекрытие:
Q сгогр5=44,16·0,59·(78 - 20) ·10-3=1,512 кВт
– пол:
Q сгогр6=44,16·0,33·(78 - 10) ·10-3=0,975 кВт
Суммарные тепловые потери через ограждения сушилки составят:
– для среднегодовых условий:
Qсгогр = ∑ Qсгогр i = 00,810+0,443+1,691+1,041+1,512+0,975 =6,472 кВт. (4.19)
Результаты расчётов вносим в таблицу 4.3.
Удельный расход теплоты на потери через ограждения в пересчёте на 1 кг испаряемой влаги определяем для зимних и среднегодовых условий по формуле (4.18) [3] с. 30:
кДж/кг;
кДж/кг.
В пересчёте на 1 м3 расчётных пиломатериалов по формуле (4.19) [3] с. 30, тепловые потери через ограждения составляют:
qогр’= qогр·D1, кДж/м3; (4.20)
qогр’сг= 167,3·184=30783,2 кДж/м3.