- •Содержание:
- •Введение
- •I. Задание на проектирование
- •2. Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства.
- •2.1. Построение геологического разреза
- •2.2. Определение наименования грунтов, их состояния, величины условного расчетного сопротивления
- •2.4. Оценка геологического строения площадки
- •3. Разработка вариантов фундаментов и выбор типа основания
- •4. Определение нагрузок на фундаменты
- •5. Фундамент мелкого заложения на естественном основании.
- •5.1. Определение глубины заложения фундамента.
- •5.2. Определение размеров подошвы внецентренно нагруженного фундамента мелкого заложения под колонну промышленного здания.
- •5.3. Основные указания к конструированию
- •5.4. Расчет конструкций фундамента
- •5.5. Сметная стоимость возведения фундамента.
- •7. Фундамент глубокого заложения
- •7.1. Определение основных размеров.
- •7.1.4. Определяется расчетная нагрузка на сваю из условия прочности грунта
- •7.1.5. Определяется несущая способность сваи, работающей на сжатие, по условию прочности материала
- •7.2. Расчет железобетонного ростверка.
- •7.4. Сметная стоимость устройства фундамента.
- •8. Технико-экономическое сравнение вариантов
- •Удельные показатели стоимости по вариантам фундаментов.
- •9. Расчет оснований по деформациям (II предельное состояние)
- •9.1. Расчет осадки методом послойного элементарного суммирования.
- •9.1.1. Построение эпюры природного давления грунта.
- •9.1.2. Построение эпюры осадочных давлений
- •9.1.3. Определение нижней границы сжимаемой толщи
- •9.2. Определение деформационных характеристик грунтов, входящих в сжимаемую толщу
- •9.3. Расчет осадки фундамента.
- •10. Выбор сваебойного оборудования
7.2. Расчет железобетонного ростверка.
Расчет ростверка свайного фундамента производится на продавливание колонной, на продавливание угловой сваей, на поперечную силу в наклонных сечениях, на изгиб, на местное сжатие под торцом сборной колонны, на прочность сжатой части, на раскрытие трещин.
В курсовом проекте производится только проверка ростверка на продавливание колонной по пирамиде, боковые стороны которой проходят от наружных граней колонны до внутренних граней сваи, наклонены к горизонтали под углом не более угла, соответствующего пирамиде с с = 0,4Н0. Расчетная формула имеет вид
,
где N – расчетная продавливающая сила, равная, при внецентренно нагруженном фундаменте, удвоенной сумме реакций всех свай, расположенных с одной наиболее нагруженной стороны от оси колонны за пределами нижнего основания пирамиды продавливания. Подсчитывается от усилий, действующих в плоскости верха фундамента, кН, с учетом коэффициента надежности по нагрузке при расчете по I группе предельных состояний;
Rbt – расчетное сопротивление бетона осевому растяжению, кПа, для предельного состояния I группы принимаемое с учетом коэффициента условий работы в2 =1,1, для заданного в проекте класса бетона В15 Rbt = 750 ∙ 1,1 = 825 кПа;
H0 – рабочая высота ростверка, принимаемая при сборной колонне от дна стакана до верха нижней рабочей арматуры сетки, м, Н0 = 0,40 м (рис. 10);
hc, bc – как и раньше длина, и ширина сечения колонны, hc = 1,3 м, bс = 0,5 м;
с1, с2 – расстояние от соответствующих граней колонн до внутренних граней ближайших свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания, м, принимаемые от 0,4H0 до Н0,
с1 = 0;
с2 = 0,29 м, что больше 0,4H0 = 0,16 м и меньше Н0 = 0,40 м, принимаем с2 = Н0 = 0,29 м;
1, 2 – безразмерные коэффициенты, равные = H0/сi и принимаемые от 2,5 до 1.
1 = 2,5; 2 = 0,4 / 0,29 = 1,38
Реакция одной сваи фундамента может быть определена как
кН.
За пределами нижнего основания пирамиды продавливания, в данном случае, находится 3 сваи, поэтому расчетная продавливающая сила
N = Pф ∙ n ∙ 2 = 446,17 ∙ 3 ∙ 2 = 2677,02 кН.
В правой части условия имеем
2 ∙ 825 ∙ 0,4 ∙ [2,5 ∙ (1,3 + 0,29) + 1,38 ∙ (0,5 + 0)] = 3078,9 кН.
2677,02 кН < 3078,9 кН.
Условие выполняется, следовательно, продавливание тела ростверка колонной не произойдет.
7.4. Сметная стоимость устройства фундамента.
Объем земляных работ при разработке котлована (для насыпного грунта и песка при глубине котлована не более 1,5 м принимаем α = 56º):
м3.
Расход монолитного бетона при устройстве ростверка:
V2 =2,5 ∙ 2,5 ∙ 0,7 + 1,2 ∙ 2,0 ∙ 0,8 – (0,75 ∙ 1,55 + 0,7 ∙ 1,5) ∙ 1,05/2 = 5,13 м3 .
Объем сборного железобетона сваи:
V3 = 0,3 ∙ 0,3 ∙ 6 ∙ 9 = 4,86 м3.
Расход бетона на устройство подготовки толщиной 100 мм:
V4 = 2,7 ∙ 2,7 ∙ 0,1 = 0,73 м3.
8. Технико-экономическое сравнение вариантов
В качестве критерия при оценке и выборе основного варианта фундаментов принимается наименьшие приведенные затраты. Показатель полных приведенных затрат определяется в общем случае с учетом себестоимости возведения фундаментов, капитальных вложений в материально техническую базу строительства, эксплуатационных затрат, фактора дефицитности материальных ресурсов и экономического эффекта, который может быть получен в случае сокращения продолжительности строительства.
При отсутствии информации о продолжительности и трудоемкости устройства фундаментов по сравниваемым вариантам и других данных, необходимых для определения показателей приведенных затрат, на ранних стадиях проектирования могут быть использованы показатели сметной стоимости [9].
В курсовом проектировании расчет сметной стоимости производится по укрупненным показателям (табл. 3) условно для одного отдельного фундамента каждого из вариантов в табличной форме.
Таблица 3.
Удельные показатели стоимости основных видов работ по устройству фундаментов.
Наименование работ и конструкций |
Ед. изм. |
Стоимость на ед. изм., руб. |
Разработка грунтов глубиной до 3 м: - песчаных - глинистых При разработке водонасыщенных грунтов вводятся поправочные коэффициенты: -- при объеме мокрого грунта (ниже УГВ) менее 50 % от общего объема, Kg= 1,25; -- то же, но более 50 % , Kg= 1,40. |
м3 м3
|
1,8 2,0
|
Устройство подготовки под фундаменты: - песчаной - щебеночно-гравийной - бетонной |
м3 м3 м3 |
4,8 11,5 23,7 |
Устройство монолитных железобетонных фундаментов и ростверков из бетона класса В20. То же сборных железобетонных фундаментов |
м3 м3 |
29,6 59,2 |
Погружение железобетонных свай из бетона класса В30 в грунты I группы: длиной до 12 м ---- // ---- 16м То же в грунты II группы: длиной до 12 м ---- // ---- 16м |
м3 м3
м3 м3 |
85,2 93,8
90,3 103,7 |
Устройство песчаной подушки |
м3 |
6,5 |
Таблица 4.