Lektsii_El_privod
.pdf(7.10) и (7.21) с учетом соотношения (7.23), можно записать:
|
|
( |
|
) ( |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
) |
(7.33) |
|
|
||||
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
Учитывая, что |
/ |
= |
= |
|
/ |
|
из выражений (7.33) |
||||
получим формулу расчета коэффициента тепловой |
|
|
|
||||||||
перегрузки в общем виде: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.34) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где е - основание натуральных |
логарифмов, |
e = |
2,718; |
, |
- |
продолжительности соответственно работы и отключенного состояния
электродвигателя или работы на холостом ходу для режима S6, мин; |
= |
||
0,5 |
- |
коэффициент, учитывающий ухудшение теплоотдачи |
самовентилируемых двигателей закрытого обдуваемого исполнения в
отключенном состоянии (при работе на холостом ходу в режиме S6 |
= 1); |
|
- постоянная времени нагрева электродвигателя, мин. Для большинства |
||
электродвигателей постоянная времени нагрева |
= 15...25 мин и при |
предварительном расчете мощности двигателя по допустимому нагреву её
можно принять на уровне = 20 мин. После выбора электродвигателя
среднее значение постоянной времени нагрева (мин) может быть уточнено по формуле (7.18).
Переход от коэффициента |
тепловой перегрузки |
к коэффициентам |
токовой и механической |
перегрузок ведут по формулам (7.31), |
(7.32), а определение необходимой мощности электродвигателя по соотношению (7.28) с предварительным расчетом эквивалентной мощности нагрузки по (7.29).
Для кратковременного режима работы S2, когда в течение
технологических пауз в работе электродвигатель полностью охлаждается до
температуры окружающей среды, то есть t |
, то по формуле (7.34) |
получим более простое соотношение: |
|
|
|
. |
(7.35) |
|
|||
В длительном режиме работы S1 |
и согласно (7.34 ) |
= 1, т.е. электродвигатель не допускает тепловой перегрузки.
Окончательно правильность расчета по методу эквивалентных величин
уточняют по методу средних потерь. Для правильно выбранного по допустимому нагреву электродвигателя должно выполняться условие:
|
|
Рн |
Рср / рТ , |
(7.36) |
где |
- средние потери мощности в двигателе при работе, Вт; |
|||
|
i n |
i n |
|
|
Pcp |
Piti |
/ ti , |
(7.37) |
|
|
i 1 |
i 1 |
|
|
где , - потери мощности и продолжительность нагрузки двигателя
на i-м участке нагрузочной диаграммы.
Потери мощности на участках нагрузочной диаграммы, преобразованной
к виду Р = f(t), равны: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Pi |
Pi (1 i ) / i , |
|
(7.38) |
|
|
|||||||||
где |
- частичный КПД электродвигателя при |
нагрузке на валу, |
||||||||||||||||
определяют по рабочей характеристике двигателя |
= f( |
/ |
) или при |
|||||||||||||||
отсутствии таковой рассчитывают по формуле |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
н |
|
|
/ х |
|
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
1/ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
(7.39) |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
i |
|
|
|
н |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
отношение постоянных потерь мощности в двигателе к его |
|||||||||||||||||
номинальным переменным потерям (коэффициент потерь), |
|
|||||||||||||||||
|
/ |
|
: для электродвигателей общего назначения |
0,5...0,7, для |
||||||||||||||
крановых 0,6..1,0; |
х - степень загрузки двигателя, х = |
/ . |
||||||||||||||||
Постоянные потери мощности |
|
, которые выделяются в двигателе при |
||||||||||||||||
работе на холостом ходу ( |
|
= 0, |
|
= 0) и которые необходимо учитывать, |
||||||||||||||
например в режиме S6 при расчете средних потерь по (7.37), |
рассчитывают |
|||||||||||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рс Рн /( 1) . |
|
|
|
|
|
(7.40) |
|
|
Для повышения точности теплового расчета мощности АД общего применения продолжительного режима S1 для использования в кратковременном S2 или повторно-кратковременном S3 режимах работы целесообразно воспользоваться номограммой рис.7.11, рассчитанной с учетом непостоянства тепловых параметров АД [23]. При этом установившееся значение , рассчитывают по среднему значению определяемому по формуле (7.18): = 4/З
Порядок пользования номограммой для определения коэффициентов перегрузок показан пунктирными линиями. Необходимую мощность двигателя ЭП рассчитывают на основании обобщенной расчетной формулы
(7.28) с использованием эквивалентной (средней квадратической) мощности,
определенной по нагрузочной диаграмме двигателя.
Рис.7.11.Номограмма для определения коэффициентов перегрузки асинхронных двигателя режима S1 при работе в режимах S2 и S3.
При использовании специальных электродвигателей, когда в режим работы S2 ставится двигатель режима S2, в режим S3 двигатель режима S3, а
в режим S6 - двигатель режима S6, номинальную мощность двигателя ведется по формулам соответственно:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pн Px t раб.х / t раб.н , |
Pн Px ПВх / ПВнорм , |
Рн Рх ПНх / ПНнорм . (7.41) |
где - эквивалентная мощность на валу двигателя за период нагрузки;
,- длительность рабочего периода по нагрузочной диаграмме;
длительность рабочего
периода стандартная (нормированная).
В случае использования электродвигателя длительного режима нагрузки
S1 в повторно-кратковременном режиме S3 его можно трактовать как |
|
электродвигатель режима нагрузки S3 со стандартным значением |
= |
100 %. При этом необходимо учитывать ухудшение теплоотдачи двигателя в отключенном состоянии и при перерасчете по формуле (7.41) пользоваться так называемой приведенной продолжительностью включения с
использованием значения коэффициента |
: |
|||||||
|
|
|
t раб |
|
|
(7.42 ) |
||
ПВх |
t раб |
0t |
|
. |
||||
|
|
|
откл |
|
||||
Тогда на основании (7.41) получим: |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рн Рх |
|
|
|
/100. |
|
|
(7.43 ) |
|
|
ПВх |
|
|
Метод эквивалентного тока основан на замене действительно изменяющегося тока в электродвигателе таким эквивалентным током,
который вызывал бы те же потери, что и действительный ток. Используя криволинейную токовую нагрузочную диаграмму I=f(t), приведенную на рис.
7.10, разбивают ее на прямолинейные участки и находят эквивалентный ток на каждом участке. для трех прямоугольных участков эквивалентный ток определяют по формуле
|
э |
|
I 2t |
2 |
I 2t |
3 |
I 2t |
4 |
|
|
(7.44) |
|||
I |
1 |
|
2 |
|
3 |
, |
||||||||
|
t2 t3 |
t4 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
для |
участков, |
|
имеющих |
вид треугольника (первый участок), |
||||||||||
|
|
|
|
|
I1 / |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
I ý1 |
3, I |
(7.45) |
для |
участков, |
|
|
имеющих |
вид |
трапеции |
(пятый |
участок), |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'5 |
I 2 |
I |
I |
5 |
I 2 |
|
(7.46) |
|
|
|||
I |
4 |
4 |
|
5 |
. |
|
|
|
|||||
|
3 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По формулам (7.44), (7.45), (7.46) можно вычислять эквивалентные токи при любом заданном графике тока, представляя его в виде прямоугольников,
треугольников и трапеций. После определения эквивалентного тока проверяют выполнение условия
где - номинальный ток электродвигателя.
Затем электродвигатель проверяют по допускаемой перегрузке Если в рассматриваемый цикл работы входят пауза, пуск и торможение
электродвигателя, то, учитывая ухудшение условий охлаждения за время паузы вводят коэффициент 0,5 и за время пуска и торможения коэффициент 0,75. В этом случае формула для эквивалентного тока принимает следующий вид:
I э |
|
I 2t |
I 2t |
I 2t |
... I 2t |
. |
(7.47 ) |
|
1 1 |
2 2 |
3 3 |
n n |
|||||
|
|
|
|
|||||
|
|
0,75t1 t2 t3 |
... 0,75tп 0,5t0 |
|
|
Если при выборе мощности электродвигателя приходится пользоваться графиками моментов или мощностей, то определяют по аналогичным
формулам |
эквивалентные |
моменты |
или |
мощность |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
M э |
M 2t M |
2t |
2 |
... M |
2t |
n |
|
|
|
|
|
(7.48 ) |
|
|||||
1 1 |
2 |
|
|
|
|
n |
; |
|
|
|
|
|||||||
t1 t2 |
... tn |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
P |
|
P2t |
P2t |
2 |
... P2 |
(7.49 ) |
|
|
||||||||
|
|
|
|
1 |
1 |
2 |
|
|
|
|
n |
. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
э |
|
|
|
t1 t2 |
... tn |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Методом эквивалентного тока нельзя пользоваться в случаях, когда существенно изменяется активное сопротивление обмоток электродвигателя в тех или иных режимах (асинхронные электродвигатели с глубоким пазом и двойной клеткой в роторе). В этом случае пользуются методом средних потерь.
Методом эквивалентного момента дополнительно к приведенным ограничениям для метода эквивалентного тока нельзя пользоваться в случае
электродвигателей, в которых магнитный поток изменяется при работе
(электродвигатели постоянного тока с последовательным и смешанным возбуждением) - он также непригоден для асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором при работе с большими скольжениями (пуск,
реверс, торможение). Во всех этих случаях нужно непосредственно определять потери мощности в электродвигателе.
Методом эквивалентной мощности нельзя пользоваться в случаях,
указанных для методов эквивалентного тока и момента, а также если значительно изменяются: частота вращения электродвигателя (частые пуски и отключения, регулирование частоты вращения, торможение), КПД и коэффициент мощности на разных участках графика нагрузки.
Таким образом, методы эквивалентной мощности и момента можно применять для электродвигателей постоянного тока с параллельным и независимым возбуждением и асинхронных электродвигателей, работающих в установившемся режиме. Наиболее точные результаты дает метод эквивалентного тока, который достаточно полно учитывает потери в электродвигателе.
7.5. Дополнительные условия проверки мощности двигателя
Электродвигатель, выбранный по допустимому нагреву необходимо проверить по мощности исходя в общем случае из обеспечения им следующих условий: пуска, статической и динамической устойчивости,
допустимого нагрева при продолжительном пуске,
допустимой частоты включений.
Чтобы двигатель успешно запустился при возможном снижении напряжения в сети, его мощность должна быть достаточной для выполнения условия:
|
|
(7.50) |
где |
- пусковой момент двигателя с учетом возможного снижения |
|
напряжения питания при пуске, Н м; |
- момент статического |
сопротивления на валу электродвигателя при трогании с места, Н м; |
- |
||||||||
избыточный момент минимальный, необходимый для |
|
||||||||
обеспечения пуска, Н м. Обычно |
= 0,2 |
|
|
||||||
Для асинхронного ЭП (7.50) можно записать: |
|
|
|||||||
|
|
|
|
= |
|
+ 0,2 |
|
(7.51) |
|
Если обе части выражения (7.51) умножить на номинальную угловую |
|||||||||
скорость электродвигателя |
и учесть, что М |
Р , то получим формулу |
|||||||
для расчета необходимой мощности асинхронного двигателя из условия |
|
||||||||
обеспечения пуска ЭП: |
|
|
|
|
|
|
|||
Ð |
Ì ñ.ï |
Ì |
èçá |
|
. |
|
(7.52) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
í |
Ì |
|
U |
2 |
|
|
|
|
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|||
|
|
ï |
|
|
|
|
|
Правила устройства электроустановок (ПУЭ) в общем случае допускают снижение напряжения при пуске асинхронных ЭП до 30% ниже
номинального на зажимах пускаемого АД ( |
= 0,7) и до 20 % - на зажимах |
|
параллельно работающих ( |
= 0,8). Здесь |
предельно допустимый |
уровень напряжения на зажимах
работающего АД ЭП.
Для обеспечения статической устойчивости мощность ЭП достаточна,
если выполняется условие:
|
(7.53) |
где |
- максимальный (критический) вращающий момент |
электродвигателя с учетом возможного снижения напряжения питания, Н м;
- максимально возможный момент статической нагрузки на валу |
|
||
электродвигателя при работе, Н м. |
|
|
|
Применительно к асинхронному ЭП ( 7.53) преобразуют к виду: |
|
||
|
|
(7.54) |
|
На основании ( 7.54) умножением обеих частей соотношения на |
и |
||
с учетом, что максимально возможная мощность статической нагрузки на |
|
||
валу электродвигателя при работе |
= |
получаем формулу |
|
по определению мощности АД из условия |
|
|
|
обеспечения статической устойчивости ЭП:
Pc.max
Pí . (7.55)
M kU ðàá2
Динамическую устойчивость ЭП при ударной и резко переменной
нагрузках оценивают на основании (6.19).
Необходимость в проверке мощности двигателя ЭП по допустимому нагреву при продолжительном пуске возникает при длительности прямого
пуска ЭП свыше 10 с. Если в течение пуска пренебречь теплоотдачей электродвигателя, что допустимо, то на основании рассмотрения уравнения теплового баланса электродвигателя (7.5) для данного допущения получим после интегрирования формулу по определению превышения его
температуры |
в конце пуска над |
|
первоначальной перед пуском в виде: |
|
|
|
= А /(сm ) |
(7.56) |
где А - потери энергии в электродвигателе при пуске, Дж; с - средняя удельная теплоемкость электродвигателя, которая может быть принята на уровне 400 Дж/ (кг. град); m- масса электродвигателя, кг.
Нормы допускают кратковременный нагрев изоляции электродвигателей
при длительном пуске до температуры 200 С - для изоляции класса нагревостойкости «В» и 225 С - для класса «F».
Наряду с кратностями: пускового, максимального и минимального момента, пускового тока ГОСТ 28327 (МЭК 60034-12) регламентирует кратность пусковой мощности кВ А по отношению к номинальной мощности
двигателя кВт |
|
S1 Sï / Ðí . |
(7.57) |
Вследствие этого в отдельных случаях возникает необходимость проверки соблюдения условия (7.57).
Если работа ЭП сопровождается частыми включениями и отключениями,
то мощность электродвигателя проверяют по допустимой частоте включений:
где факт - фактическая частота включений двигателя ЭП, ч; -
предельно допустимая частота включений двигателя ЭП,
исходя из его допустимого нагрева, ч
В предположении, что частичная мощность на валу двигателя при работе
близка к номинальной из равенства энергий тепловыделения и теплоотдачи,
имеем:
hï .ä |
3600 |
Pí |
0 (1 ) |
, |
(7.58) |
|
Aï |
AÒ |
|
||||
|
|
|
|
|
||
где |
потери энергии соответственно при пуске и электрическом |
|||||
торможении двигателя, Дж; |
- его номинальные потери мощности, Вт; |
|||||
- коэффициент охлаждения для двигателей с самовентиляцией |
= 0,5; |
|||||
- относительная продолжительность |
|
|
||||
включения двигателя ЭП , |
= ПВ/100. |
|
|
7.6. Подбор редуктора электропривода
Подбор электродвигателей к рабочим машинам – важный этап
проектирования электропривода, на котором предусматривают одновременное определение параметров двигателя и механической передачи
(в большинстве случаев - редуктора). За счет рационального выбора передаточного числа механической передачи могут быть достигнуты необходимые показатели электропривода. Ими могут быть минимальная продолжительность пуска, наименьшая стоимость, масса, габаритные размеры и потери энергии или максимальный КПД электропривода [22].
Масса, габаритные размеры (и соответственно стоимость) двигателя определяются при заданной мощности его номинальным моментом.
Подавляющее количество асинхронных двигателей с высокой номинальной частотой вращения имеют меньшую массу и повышенные значения номинальных коэффициентов полезного действия , и коэффициента мощности соs . Поэтому при проектировании электропривода рекомендуется ориентироваться в первую очередь на высокоскоростные двигатели.
Однако при использовании высокоскоростных двигателей для
обеспечения заданных скоростей движения исполнительных органов рабочих машин и производственных механизмов потребуется применение более тяжелых редукторов с большими значениями передаточного отношения,
отличающихся более высокими потерями мощности. Таким образом, задача совместного выбора двигателя и редуктора имеет оптимизационный характер и должна решаться c использованием определенных критериев оптимизации:
срока окупаемости, минимума потерь мощности (энергии), минимума стоимости электропривода, максимального быстродействия. Двигатель и редуктор выбирают с учетом параметров напряжения питающей сети,
способа монтажа на рабочей машине и условий окружающей среды.
Суммарный приведенный момент инерции электропривода определяется
как моментом инерции ротора (якоря) двигателя, так и инерцией элементов механической передачи и исполни тельного органа рабочей машины. Таким образом, за счет выбор передаточного числа (радиуса приведения)
механической передачи, с помощью которого осуществляется приведение к валу двигателя масс и моментов инерции элементов механической передачи и исполнительного органа, могут быть оптимизированы определенные показатели работы электропривода.
Одна из типовых задач такого рода связана с обеспечением минимальной
продолжительности пуска или торможения двигателя, т. е. максимального быстродействия электропривода. Этого достигают за счет оптимизации
передаточного числа редуктора, которому будут соответствовать минимальный запас кинетической энергии и минимальные потери энергии в переходных процессах.
Если допустить, что моменты двигателя и нагрузки в переходных процессах постоянны, то, относя потери в механической передаче к моменту нагрузки и используя основное уравнение движения, можно для
продолжительности переходного процесса |
|
записать |
|
||||||||||||||||
t |
ïï |
J |
|
|
c |
/(M |
ä |
M |
c |
) ( |
è |
J |
ä |
J |
èî |
/ i2 ) /(M M |
èî |
/ i), |
(7.59) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|