книги / Электромагнитные переходные процессы в электрических системах
..pdf— соответственно базисные напряжение и ток на той сту пени, где находится данное сопротивление z.
Следовательно, для составления эквивалентной схемы замещения в относительных единицах нужно прежде все го на одной из ступеней напряжения заданной схемы вы брать базисные единицы и затем по (2-31) —(2-32а) определить базисные единицы для каждой другой ступе ни напряжения. После этого по (2-3) —(2-5), (2-8), (2-9) и (2-11) —(2-13) следует подсчитать все величины в отно сительных единицах при базисных условиях, имея в виду, что в каждом из указанных выражений под U&, h и zr, всегда надо понимать базисные напряжение, ток и сопро тивление той ступени трансформации, на которой нахо дятся подлежащие приведению величины.
При такой последовательности приведения магнитно связанной схемы коэффициенты трансформации проме жуточных трансформаторов (их определение—см. выше) учтены в базисных единицах каждой ступени напряжения заданной схемы.
Когда приведение схемы производится приближенно, пересчет к базисным условиям значительно упрощается, если за Ue принимать значение Ucp соответствующей сту
пени. В этом случае можно использовать |
(2-8) |
и |
(2-9), |
а также (2-12а) и (2- 13а), помня, что в |
(2-12а) |
h |
и /н |
должны быть отнесены к одной ступени напряжения Что касается э. д. с. и напряжений, то при этих условиях их относительные номинальные и базисные значения со
впадают.
Следует особо подчеркнуть, что точность расчета, ко нечно, не зависит от того, в какой системе единиц вы ражены элементы эквивалентной схемы замещения. По следняя в обоих случаях, как показано выше, может быть составлена либо точно, либо приближенно.
Магнитная связь в схеме возможна не только через трансформаторы или автотрансформаторы. Цепи одного или разных напряжений могут быть связаны взаимоин дукцией, влияние которой может сказываться весьма су щественно. Наглядным примером служит сдвоенный ре актор, где используется эффект взаимоиндукции между параллельными ветвями его обмотки. Схема замещения такого реактора и основные его характеристики приведе-
1 Как отмечалось ранее, для реакторов пересчет по напряжениям желателен, а в случае использования их в установках, напряжения которых меньше номинальных напряжений реакторов, — обязателен.
41
ны в приложении П-5. Очень сильно взаимоиндукция проявляется между воздушными линиями передачи, про ходящими по общей трассе, при протекании по ним токов нулевой последовательности. В подобных случаях также целесообразно освободиться от магнитных связей, перей дя к соответствующей схеме замещения. Этот вопрос рассмотрен в § 12-7, где приведены все необходимые ука зания.
Когда элементы схемы замещения выражены в име нованных единицах, найденные в ней токи и напряжения являются реальными только для той ее части, ступень напряжения которой принята в качестве основной. Истин ные токи и напряжения всех прочих участков схемы на ходят соответствующим пересчетом, исходя из (2-19а) и (2-20) или (2-24а) и (2-25). Если схема замещения со ставлена в системе относительных единиц, то для полу чения значений токов и напряжений в именованных еди ницах нужно найденные их относительные величины умно жить на соответствующие базисные единицы данной сту пени трансформации.
П ример 2-2. Составить схему замещения для схемы рис 2-3,а, выразив ее элементы в именованных и относительных единицах; при этом сделать точное и приближенное приведение схемы Вычис-
Рис. 2-3. К примеру 2-2.
а — исходная схема; б — схема замещения
лить начальные значения периодической слагающей тока при трех фазном коротком замыкании поочередно в точках К -1, К -2 и К-3. Оценить влияние регулирования напряжения у трансформатора Т-1 и линейного регулировочного автотрансформатора Л Р А на величины указанных токов.
4 2
Данные: трансформатор Т-1 |
40 М ва, |
115± 16%/38,5/11 |
кв, и я с - |
|||
= 17%, нвн = 10,5%, «сн = 6%; |
35/6,6 кв, |
ык = 7,5%; |
|
|
||
трансформатор Т-2 6,3 М ва, |
М ва, 10 к в ± |
|||||
линейный |
регулировочный трансформатор Л Р А 4 |
|||||
±10% , «к=0,5%; |
км, *=0,4 ом/км; |
|
|
|
||
линия Л-1 |
60 |
|
|
|
||
линия Л -2 |
10 |
км , *=0,4 ом/км; |
неизменно |
и |
составляет |
|
система С — напряжение практически |
||||||
U c = 117 кв. |
|
|
|
|
|
|
а ) Точное приведение в им енованны х единицах
В качестве основной выберем ступень, где включен источник.
Схема замещения |
представлена |
на |
рис |
2-3,6 |
Реактивности ее |
||||||||
элементов 1 будут |
|
|
|
|
|
|
/ |
115 |
\ |
2 |
|
|
|
|
= 0,4-60 = |
24 ом; |
|
|
|
|
ом. |
||||||
|
* 5 — 0,4-10- f ~з§'~5~) |
= 3 6 |
|||||||||||
Для Т-1 предварительно находим напряжения |
короткого замыка» |
||||||||||||
ния каждой его обмотки (см. П-7), т. е. |
|
|
|
|
|
||||||||
нв = |
0 ,5 (1 7 + |
10,5 — 6) = |
10,75 % ; и с = |
17— 10,75 = |
6,25 %; |
||||||||
|
мн = 6 ,0 — 6,25 = |
0,25% ; |
следовательно, |
по |
(2-23) |
||||||||
Х2 = |
10,75 1152 |
„ |
ом; |
аналогично * а = |
20,5 |
ом |
и *4 = |
||||||
■Гоб- - —^Q—= 3 5 ,5 |
|||||||||||||
для трансформатора Т-2 |
= |
— 0,83 ом; |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
7,5 |
352 |
/ 115 \ 2_ |
|
|
|
|
|
|||
|
|
306 = |
100' 6,3 \ |
38,5 ) |
131 |
ом |
|
|
|
||||
и для Л Р А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
102 |
/ ш |
\ 2 |
13,6 ом . |
|
|
|
|||
|
|
* 7 = |
100’ |
4 |
\ |
11 |
) : |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Фазное напряжение источника |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
117 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ис = / Г |
■67,5 кв. |
|
|
|
|
|
||||
Искомые величины токов составят: |
|
|
|
|
|
|
|||||||
при коротком замыкании в К -1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ток |
в линии |
Л -1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
67,5 |
|
67,5 |
0,845 ка; |
|
||||||
|
24 + 35,5 + 20,5 |
|
80 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
в месте |
короткого замыкания |
115 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
/к = 0,845- |
|
2,53 |
ка; |
|
|
|
|||||
|
|
38,5 |
|
|
|
|
1 Элементам схемы замещения рекомендуется давать порядко вые номера, продолжая их для элементов, которые получаются в ре зультате производимого преобразования схемы.
4 3
при коротком замыкании в К-2
ток в линии Л-1 |
|
67,5 |
67,5 „ |
8 0 + 3 6 + 131 |
247 1=0,275 |
в линии Л - 2
|
|
|
|
|
|
115 |
|
ка\ |
|
|
|
||
|
|
|
|
/ = 0,275--gg-g-=0,82 |
|
|
|
||||||
в месте |
короткого |
замыкания |
35 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
/к |
0,82 |
|
4,35 |
к а ; |
|
|
|
||
|
|
|
|
6,6 |
|
|
|
||||||
при коротком замыкании в К -3 |
(без Л Р А ) |
|
|
|
|
|
|||||||
ток в линии Л -1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
, _________ 67,5 |
|
_ 67,5_ |
|
|
|
|
||||
|
|
|
1 — |
24 + 35,5 — 0,83 |
58,8 |
|
1 ,1 /ж а ' |
|
|
||||
в месте |
короткого |
замыкания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
/к = |
|
115 |
12,2 ка . |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
1,17-j j - = |
|
|
|
|
|||||
Произведем оценку влияния регулирования у Т-1 и |
Л Р А . |
|
|||||||||||
Пределы регулирования у Т-1 составляют 0=0,84-*-1,16, чему |
|||||||||||||
соответствует |
а = 1/0= 1/0,84-*-1/1,16= 1,19-s-O,863. |
Теперь |
по |
(2-29) |
|||||||||
и (2-30) |
найдем значения искомых |
отклонений: при коротком |
замы- |
||||||||||
кании |
в |
К-1 |
отношение п = 3 5 |
24 |
|
|
|
|
|
|
|
||
5 _[_ 20 5 = 0>43, при котором откло |
|||||||||||||
нения |
в токе в месте короткого замыкания составляют от |
|
|||||||||||
|
|
|
Л (а=о,8бЗ) |
|
0,863(1 + 0,43) |
= 0,93 |
|
|
|||||
|
|
B l= |
А(«=1) |
~ |
1 + |
0,863* 0,43 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||
до |
|
|
|
А (д=1,19) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В1= |
1 ,1 9 (1 + 0 ,4 3 ) |
= |
1,06, |
|
|
||||||
|
|
А («=!) |
|
1 + |
1 ,192-0,43 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и в токе линии Л -1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
от |
В п = 0,863 -0,93=0,8 |
до Вц = 1,19 • 1,06=1,26. |
|
|
|||||||||
Аналогичный подсчет при коротком замыкании в К -2 дает для |
|||||||||||||
тока в |
месте |
короткого замыкания |
и |
в линии Л -2 Bi=0,89-*-l,14 |
|||||||||
и тока |
в линии Л-1 Вп = 0,77ч-1,36; |
то |
же при коротком |
замыкании |
|||||||||
в К-3 для тока в месте короткого замыкания |
Bi = 0,95+1,04 и |
тока |
влинии Л -1 В ц =0,80 ч-1,24.
Впоследнем случае, если дополнительно учесть регулирование на Л Р А (введя, конечно, и его реактивность), величина тока в месте короткого замыкания может изменяться в пределах 8,3—11 ка.
44
6) П риближ енное приведение в им енованны х единицах
В соответствии с рекомендованной шкалой принимаем, что сред ние номинальные напряжения ступеней заданной схемы составляют 115; 37; 10,5 и 6,3 кв. В качестве основной сохраним ступень, где включен источник; при этом, очевидно, реактивности x t, х«, х 3 и х останутся теми же, а остальные будут;
|
|
= |
|
|
( |
115 V |
_ |
ом |
и |
Xg |
= |
7,5 |
115» |
1157 ом. |
|
|||||
|
|
0 ,4 • 10*1 |
|
|
) |
“ 3 8 ,7 |
100" б 3 |
|
||||||||||||
|
Величины токов при коротких замыканиях: |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
в К -1 |
67,5 |
|
|
|
(- Ь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
в К -2 |
|
|
|
63 к а (примерно больше |
на 4%); |
||||||||||||||
|
/ к _ |
24+35,5 + 20,5 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
67,5 |
|
|
•даь |
46 ка (примерно больше |
на 2%); |
||||||||||||
|
в К -3 |
3 8 ,7 + |
|
157 |
||||||||||||||||
/ к - 80 + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
67,5 |
|
|
|
I 115 |
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ к = |
24 + 3 5 ,5 -0 ,8 3 ‘( Ж 5 7 |
=12>8 ка (больше на 6,5%). |
|
||||||||||||||||
в) |
Точное |
приведение |
в от но си т ельны х ед и н и ц а х |
|
|
|
||||||||||||||
|
Примем S б = 1 000 М ва и на |
ступени II |
Um |
= 115 |
кв. |
Тог- |
||||||||||||||
да |
/ б11= |
|
1000 |
|
= 5 |
ка |
и на других |
ступенях |
базисные |
напряже- |
||||||||||
■ — |
- |
|
||||||||||||||||||
|
|
у |
О " 110 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния и токи |
будут: |
|
38,5 |
|
|
|
|
|
|
„ |
|
45 |
|
|
|
|||||
|
|
L/gi= |
115* |
|
38,5 |
кв; |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
jjg |
|
^ I — 5 * 38,5 — 15 к а ' |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
6,6 |
|
|
|
|
/ бш — 15- 6 6 |
*79,5 ка; |
|
|||||||
|
U.6Ш — 38,5- 35 “ ■7,25 кв, |
|
||||||||||||||||||
|
|
t76iV= |
|
, |
11 |
|
111 кв; |
|
|
|
115 |
52,3 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
I б!у —5 • 1 1 |
|
к а . |
|
|
||||||||||
|
Пользуясь соответствующими выражениями, |
находим: |
|
|
||||||||||||||||
|
X, = |
0,4-60- |
1000 |
. __ |
|
|
_ |
___ |
|
1000 |
2,69; |
|
||||||||
|
1j5s |
|
“1,82; |
Xg — 0,1075- |
|
|
|
|||||||||||||
|
аналогично |
x s = l,5 6 |
|
и х« = — 0,06; |
x s = |
0,4-10. |
1000 |
|
||||||||||||
|
|
3g |
— |
|
||||||||||||||||
|
|
|
“ |
2.7 |
и * , - |
0,075 - |
1 000 |
/ |
35 |
\* |
„ „„ |
|
|
|
||||||
|
|
|
6 |
3 |
'^ 3 8 ,5 ^ — 9>83; |
|
|
|||||||||||||
|
относительное напряжение источника |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
47 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U C = |
115 — 1>02- |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
При коротком замыкании в |
К -1 |
величина |
|
относительного |
тока |
||||||||||||||
будет: |
|
|
|
|
|
|
|
1,02 |
|
|
|
1,02 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
/ = |
|
|
|
|
|
|
|
0,169. |
|
|
|
||||||
|
|
|
1,82 + |
|
2 ,6 9 + 1 ,5 6 |
— с П7 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
6,07 |
|
|
|
|
|
|
45
Значения токов на ступени соответствующего напряжения будут: в линии Л -1
/ = 0,169 5= 0,845 ка,
в месте короткого замыкания
/к = 0,169-15 = 2,53 к а .
При коротком замыкании в К -2
1,02 |
~ |
.,02 |
' — 6 ,0 7 + 2,69 + 9,83 |
is й 0,055; |
|
|
18,6 |
ток в линии Л -1
/ = 0,055-5 = 0,275 ка;
в линии Л - 2
/= 0,055-15= 0,82 ка;
вместе короткого замыкания
/к = 0,055-79,5 = 4,35 ка
При коротком замыкании в К -3 |
|
1,02 |
1,02 |
1,82+ 2,69 — 0,06 |
4,45 = 0,23; |
ток в линии Л -1
/= 0,23-5=1,15 ка;
вместе короткого замыкания
/к =0,23-52,3= 12 ка.
Все полученные величины токов, как и следовало ожидать, со впадают соответственно с теми, которые были найдены при точном решении в именованных единицах
Рекомендуется читателю самостоятельно убедиться в тождест венности результатов приближенного определения токов в имено ванных и относительных единицах
Учет вольтодобавочиого регулировочного трансформатора пока зан в решении примера 2-3
2-5. Преобразование схем замещения
В частном случае, когда схема замещения не содер жит замкнутых контуров и в ней имеется один или не сколько источников с одинаковыми э. д. с., ее можно лег ко привести к простейшему виду путем элементарных преобразований (последовательного и параллельного сложения элементов). В общем же случае для такого приведения используют ряд дополнительных преобразо ваний, как в обычных расчетах линейных электрических цепей. К ним относятся преобразования треугольника в звезду или обратно, многолучевой звезды в полный
46
(с диагоналями) многоугольник, замена нескольких ге нерирующих ветвей с разными э. д. с., присоединенных к общему узлу, одной эквивалентной. Формулы таких преобразований для справки помещены в приложении
П-1.
Приведем ряд указаний и рекомендаций, которыми следует руководствоваться при преобразовании схем в ходе выполнения расчетов, учитывая некоторые специ фические особенности последних.
Первоочередной задачей расчета коротких замыканий обычно является нахождение тока непосредственно в аварийной ветви или в месте короткого замыкания. Поэтому преобразование схемы выгодно вести так, чтобы аварийная ветвь по возможности была сохранена до кон
ца |
преобразования или в крайнем случае участвовала |
в |
нем только на последних его этапах. С этой целью, |
в частности, концы нагрузочных ветвей, э. д. с. которых принимаются равными нулю, не следует соединять с точ кой трехфазного короткого замыкания, а лучше эти вет ви объединять с генераторами в эквивалентные ветви.
Когда металлическое трехфазное короткое замыкание находится в узле с несколькими сходящимися в нем вет вями (рис. 2-4,а), этот узел можно разрезать, сохранив на конце каждой образовавшейся ветви такое же корот кое замыкание (рис. 2-4,6). Далее полученную схему не трудно преобразовать относительно любой из точек ко роткого замыкания, учитывая другие ветви с короткими замыканиями как обычные нагрузочные ветви с э д. с., равными нулю. Такой прием особенно эффективен, когда нужно найти ток в одной из ветвей, присоединенных к узлу короткого замыкания.
Довольно часто встречается симметрия схемы относи тельно точки короткого замыкания или симметрия како го-нибудь участка схемы относительно некоторой проме жуточной точки. Использование этого обстоятельства по зволяет значительно упростить преобразование схемы Так, например, пусть в схеме рис. 2-4,а элементы, рас положенные симметрично относительно элемента 7, оди наковы. Тогда, очевидно, потенциалы узлов, где присо единены ветви 1 и 3, также одинаковы, что позволяет эти узлы закоротить и образовавшиеся параллельные ветви / и 3, 4 и 5, 6 и 8 заменить эквивалентными. Вме сто двух контуров схема теперь содержит один контур, преобразовав который в эквивалентную звезду, уже со-
47
всем легко привести схему к элементарному виду. Если в схеме рис. 2-4,а генерирующие ветви /, 2 и 3 одинако вы, а также одинаковы элементы 6, 7 и 8, то наличие элементов 4 и 5 при рассматриваемом положении точки короткого замыкания никак не сказывается, т. е. каждая генерирующая ветвь с соответствующим ей элементом (6, 7, 8) является независимой.
Рис. 2-4. Пример преобразования схемы.
а — исходная схема; |
б —после рассечения в узле короткого замыка |
ния; в |
и г — этапы преобразования схемы. |
В общем случае, когда элементы схемы рис. 2-4,а раз личны, для ее упрощения можно одну из трехлучевых звезд с элементами 1, 4, 6 или 3, 5, 8 заменить эквива лентным треугольником (рис. 2-4,в), затем разрезать его вершину, где приложена э. д. с., и образовавшиеся парал лельные ветви (2 и 10, 7 и 9) заменить эквивалентными. Еще одно преобразование оставшегося треугольника с последующим параллельным и последовательным сло жением ветвей быстро приводит к цели. При желании можно четырехлучевую звезду 2, 4, 5, 7 схемы рис. 2-4,а
4 8
преобразовать в четырехугольник с диагоналями (рис. 2-4,г), а затем разрезать его вершину, где прило жена э. д. с., и произвести замену параллельных ветвей. Однако в данном примере, как видно, такое преобразо вание не имеет преимуществ по сравнению с рассмот ренным выше, хотя нужно заметить, что в более слож ных схемах оно оказывается весьма эффективным, а ино гда даже единственно возможным приемом упрощения схемы.
Все сказанное также относится к выполнению преоб разований схем для расчета и других повреждений, както: обрыв проводов, одновременные повреждения в не скольких точках и т. д.; причем если повреждения сопро вождаются возникновением несимметрии трехфазной си стемы, то аналогичным преобразованиям подвергают схемы замещения всех последовательностей. Отметим, что при повреждении в двух точках элементарной схемой, к которой может быть приведена исходная схема, являет ся либо треугольник, либо эквивалентная ему звезда (см. §16-4).
С помощью расчетной модели суммарное или резуль тирующее сопротивление схемы относительно любой ее точки легко находят непосредственным измерением. На ней также можно замерить сопротивления, по которым нетрудно определить параметры элементарной схемы при одновременных повреждениях в двух точках заданной системы.
2-6. Применение принципа наложения
В практических расчетах линейных электрических це пей часто представляется удобным использовать принцип наложения, согласно которому действительный режим можно получить как результат наложения ряда услов ных режимов, каждый из которых определяется в пред положении, что в схеме приложена только одна (или группа) э. д. с., в то время как все остальные равны ну лю; при этом все элементы схемы остаются включенны ми. Расчет каждого из таких условных режимов пред ставляет более простую задачу. Использование принци па наложения в такой обычной форме при достаточно большом числе различных э. д. с. в схеме становится громоздким и неудобным. Поэтому обычно на практике используют следующие формы принципа наложения.
4 — 2 4 9 8 |
49 |
а) Наложение собственно аварийного режима на пред шествующий
Условия трехфазного короткого замыкания не изме нятся, если представить, что в точке короткого замыкания приложены две равные, но взаимно противоположные э. д. с. Их величина, вообще говоря, может быть произ вольной; в частности, ее можно принять равной напря жению, которое было в этой точке до возникновения в ней короткого замыкания. Если генераторы введены в схему своими э. д. с., которые у них были до короткого замыкания, то режим после возникновения короткого замыкания удобно представить состоящим из двух режи мов. Один из них целесообразно получить, учитывая все э. д. с. и дополнительно введенную в точку короткого за мыкания э. д. с., равную + UH0- Одновременное действие этих э. д. с., очевидно, дает предшествующий режим в данной схеме. Второй режим получается от действия только одной э. д. с., приложенной в точке короткого за мыкания и равной —UKо- Его называют собственно ава рийным режимом, а получающиеся при нем токи и на пряжения—аварийными составляющими соответственно токов и напряжений.
Таким образом, суммируя предшествующие величины с собственно аварийными составляющими, получаем дей ствительные величины при трехфазном коротком замыка
нии, т. е. |
|
|
I — А> "4~ ^ав> |
(2-33) |
|
O = |
+ |
(2-34) |
Здесь t/< t> 0, поскольку |
£/ав< 0 . |
Что касается токов, |
то в генераторах / ав имеет одно направление с /0, а во всех прочих ветвях эти токи могут иметь как одинако вые, так и разные направления.
Использование такой формы наложения особенно эф фективно в случаях, когда предшествующий режим уже известен; при этом задача сводится к сравнительно бо лее простому расчету только собственно аварийного р-: жима. На практике часто допускают наложение собст венно аварийного режима, полученного для чисто индуктивной схемы, на предшествующий режим, который соответствует схеме с полными сопротивлениями ее эле ментов. Разумеется, такое наложение принципиально нс-
50