книги / Общая термодинамика.-1
.pdf/22 = AT*f/l, |
( 12. 8) |
Часть потока h в размере 1ц может теряться непроизводительно или тем или иным методом переноситься в термодинамическом пространстве, например из некоторой данной системы в другую. Если к другой системе этот поток прибыл без потерь, то, приняв h i = /2* следует записать для случая взаимопревращения потока второго рода в поток третьего рода соотношение вида
(12.9)
В (12.9) член /22 представляет собой некоторого рода собственный поток (возможно, по крайней мере в некоторых случаях, к таковому отнести потерю потока при переносе его из данной системы в дру гую), а /23 есть поток, превращаемый в поток третьего рода.
Поясним обобщенную ситуацию, определяемую (12.9) и (12.1), на примерах. Один из них — трансформатор (идеальный): одной его части соответствует (12.2), когда электрический ток превраща ется в магнитный поток, а другой — (12.9), в соответствии с кото рым магнитный поток вызывает вторичный электрический ток. В электротехнике различие между первым током и вторым принципи альное, что нашло выражение в разных их определениях. В термо динамике же переносов возможно назначить правило взаимосвязи соотношений типа уравнений (12.9) и (12.1). Переносы, определяе мые одновременно соотношениями вида (12.1) и (12.9), когда поток одного типа вызывает поток другого типа через некоторый поток «промежуточного» типа, будем называть ступенчатыми. Таким об разом в электрическом трансформаторе осуществляется ступенча тый поток, где в качестве «промежуточного» потока выступает магнитный поток (положим, например, что он от первой катушки трансформатора ко второй поступает без потерь). В трансформато ре, как известно, происходит и выделение тепла. Метод построения уравнений ступенчатых переносов позволяет учесть и тепловой по ток, который эквивалентен «собственному».
12.4. Другой пример — взаимодействие излучающего колеба тельного контура и такового, выступающего в качестве приемника этого колебательного излучения (то, что излучение именно колеба тельное, не вносит в термодинамическое рассмотрение трансформа-
то^а и контура ничего принципиально нового, хотя должно учиты ваться). Нет необходимости много говорить о том, что последую щее усиление принятого излучения есть техническое решение конкретной практической задачи (иногда может потребоваться и ре шение обратной задачи ослабления принятого излучения), не изме няющее термодинамической сути ступенчатого переноса.
12.5. В соотношении потоков, определяемом (12.9), имеет место такое же эквивалентное их превращение, которое уже было рас смотрено pjlii обсуждении (12.1). Поэтому для этих систем уравне ний можно не вводить коэффициенты эквивалентности, элементар ное содержание которых дано в (12.2), (12.4)—(12.8). Вместе с тем следует отметить, что в (10.9) так называемой собственной частью потока третьего рода, которая, выступая как бы самостоятельно, вызывает соответствующие термодинамические явления третьего рода, является поток /33. С учетом сказанного в конечном счете всегда для ступенчатого переноса можно записать
/зз = AT3i/i. |
(12.10) |
Говоря об эквивалентности, в соответствии с (12.1) и (12.9) пред полагается, что имеет место идеальное эквивалентное превращение, в котором участвуют потоки I \ , h , /3 (или их строго определенные этими системами уравнений части). Вместе с тем возможно пред ставить и более сложные ступенчатые переносы. Например, упомя нутый выше электрический трансформатор, выделяющий в процес се работы и тепловой и электромагнитный потоки.
Термодинамика переносов позволяет последовательно рассмот реть ступени переносов (их в данном случае две, но может быть и больше) и дать корректное определение термодинамической сути коэффициента эквивалентности в (12.10). Следует заметить, что ес ли учтены и описаны термодинамическим языком все явления, в том числе так называемые побочные, то может быть достигнуто их полное термодинамическое описание.
Закон сохранения и эквивалентного превращения переносов ут верждает, что перенос не может возникнуть из ничего и пропасть бесследно. Одна из форм аналитического выражения этого закона представлена системами уравнений (12.1) и (12.9) при условии со блюдения (12.2), (12.7), (12.8).
12.6. Во взаимодействии типа взаимодействия контуров (в част ности, одностороннем, необратимом, как в случае отношения, на пример, радиоизлучателя и радиоприемника) выделим случай, когда
не весь поток одного рода превращается по (12.2) в поток другого рода, но лишь его некоторая часть. В самом общем случае, испо льзуя в качестве исходного соотношения (12.2), следует писать
/зз = 2^ззл = К г \^ 1 \ т - |
(12.11) |
пт
Иными словами, первичный поток может формироваться по при нципу аддитивности как сумма некоторых отдельных потоков этого рода, выступая вместе с тем как единый поток. Но принят он мо жет быть как полностью одним или несколькими приемниками, так и частично, также одним или несколькими приемниками. Поэтому необходимо в (12.11) учитывать долю принятого потока 0зь запи сав для этого случая уравнение переноса
/33 = fti* » i/i. |
(12.12) |
12.7. В некоторых случаях бывает необходимо раскрыть термо динамическое содержание (12.10), представив его, используя (6.4), как
дП3 _ |
|
дПг |
дПкз |
31 |
(12.13) |
ВПк1 |
||
или, применяя (6.5), как |
|
|
дХг |
|
ЬХх |
Шкъ |
31 |
(12.14) |
дПм • |
В случае единства природы параметров в (12.14) для линейного процесса, например, можно переписать это уравнение как
Хг = К$\Х\ . |
(12.15) |
12.8. Простейший случай использования (12.15) — электрический трансформатор (идеальный в термодинамическом смысле этого определения), когда напряжение (электрический потенциал) во вто ричной обмотке пропорционально таковому в первичной:
Е = К * Е г. |
(12.16) |
12.9. Термодинамический метод в идеале выделяет топько две (объединенные в одну, причем иной нег) взаимодействующие тер модинамические системы: данную (') и другую ("). Однако данная система, взаимодействующая с другой по термодинамической силе, может быть представлена конечным числом п данных систем (од
ного и того же или эквивалентного типов). Тогда |
|
XI = YiXin- |
(12.17) |
п |
|
То же самое следует сказать и о другой системе:
Y//_ |
V"* у // |
• |
(12.18) |
i |
ZJ |
т
В том случае, когда данная система является единственной, а дру гих систем (внутри единой) много, то следует выделять взаимо действие определенной т-й другой системы с соответствующей частью данной системы (тогда вопрос взаимодействия другой части данной системы не рассматривается). Для этого случая
(12.19)
Соответственно можно представить взаимодействие данной и другой термодинамических систем по экстенсивному параметру.
12.10. Сделав уточнения (12.17)—(12.19), вернемся к обсуждению взаимодействующих термодинамических систем, представленных колебательными контурами. Положим, что в качестве излучателя выступает одна данная система. Если есть только одна другая сис тема (третьей не дано), то их любое взаимодействие не может не подчиняться закону сохранения термодинамического действия. Если же других систем конечное число и все они известны (т. е. могут быть определены соответствующими термодинамическими пара метрами), то ничто не мешает решить уравнение
( 12. 20)
т
Но если среди многих других систем известна лишь одна /я-я, то следует пользоваться только локальным уравнением (12.19). Неоспоримая справедливость его (при принципиальной однокачественности всех других т - 1 систем) основывается на законе сохра нения термодинамического действия, т. е. законе сохранения и экви валентного превращения переносов.
12.11.Как уже отмечалось выше, если взаимодействует данная
идругая системы, то всегда возможно выделить основную ступен чатую взаимосвязь потоков, определяемую (12.10). Последнее урав нение определяет явление ступенчатого переноса из данной системы в другую (третьей не дано) в самом общем термодинамическом виде.
12.12. Продифференцируем (12.10) по времени с учетом измене ния потока по закону кинетики первого порядка. Для термодинами ческих одинаковых в этих двух системах /-х потоков запишем
д2ПГ |
К31 |
д2П{ = Кг\Мц |
дп ; |
( . ) |
|
|
~dtr |
ЪПк |
12 21 |
|
|
|
где Мп = uxkig\ kig — константа скорости первого порядка.
Это уравнение полезно при описании взаимодействия двух коле
бательных |
термодинамических систем. |
В частности, если |
П ( = П ”= е, |
Пк = х — длина проводника, |
с учетом сказанного об |
использовании понятия потенциала в электротехнике из (12.21) при равенстве индуктивностей в системах получаем соотношение потен циалов
Язз = АГз!Е{. |
( 12.22) |
Таким образом, поскольку Кзх < 1, электрический потенциал в другой системе в расчете на единицу длины проводника (на один тождественный контур) всегда меньше исходного. Из (12.22), не различающего электрический потенциал и градиент электрического потенциала, не видно пути получения, например соотношения Езз/Е{ > 1. Но если строже следовать (12.21) и в понятии градиент различать число витков п (пх — длина провода, х — длина витка) указывающее на разные значения /7*, то получаем
Яз'з |
Е[ |
(12.23) |
= |
1-1- |
|
п{х |
п[х |
|
или, преобразуя, приходим к соотношению |
|
|
£& |
п{' |
(12.24) |
= X u — . |
||
Е{ |
п{ |
|
Уравнение (12.24) показывает возможность управления величи нами потенциалов во взаимодействующих системах: числом витков,
ав самом общем случае по (12.21) — величинами градиентов.
13.Двумерные градиентные соотношения
13.1.Еше раз обратимся к электротехническому опыту, хотя в конечном счете будет вновь сделано дедуктивное по своей сути построение. Конкретный опыт говорит о том, что между разноз
начными полюсами магнитов или электрическими зарядами взаи модействие в форме некоторого рода переносов происходит как по кратчайшей (прямой) линии действия, так и по все более удаляю щимся от нее иным силовым линиям.
Данные опыта по распределению силовых линий говорят о том, что ортогонально координате х имеет место градиент переноса, происходящего по линии yz действия, т. е. имеет место двумерный градиент. Подчеркивая эту ситуацию в геометрическом простран стве, в первом приближении опишем явление такого вида переноса эмпирической функцией вида
dlx
Т у - Л « • |
03.1) |
Форма закона изменения градиента по координате у определяет ся целым рядом физических факторов. Очевидно, при специальном рассмотрении этого вопроса можно найти как конкретное, так и об щее его решение. В данном случае задача поиска такого решения не ставится и именно поэтому допускается эмпирический подход, задачей которого является показать принципиальную возможность получения еще одного вида градиентных соотношений.
В соответствии с (13.1) изменение потока и градиента происхо дит в одномерных пространствах: по координате х и ортогонально к ней по координате у. Вполне правомочно рассматривать подоб ным образом и явления в л-мерных пространствах и не только в декартовых координатах.
13.2. В (13.1) поток определен в соответствии с (6.4) по коорди нате х. Если изменение потока происходит и по координате у, то при независимости результата от порядка дифференцирования
Функцию (13.1) можно по аналогии с функцией (10.4) предста вить уравнением любого цельночисленного или дробного порядка. Так, для уравнения первого порядка
д1х = - куГх. |
(13.3) |
Здесь следует отметить, что вид функции (13.1) может изменяться от одной точки, лежащей на границе, к другой; возможно постро
и в
ить и общее уравнение, пригодное для рассмотрения явления во всей граничной области.
13.3. Рассмотрение градиентных соотношений приводит к пред положению (в принципе не следующему из них) о сопряженности термодинамических параметров состояния переноса — градиентов и собственно переносов. Это позволяет ввести градиентные соотно шения взаимности. В качестве кинетического множителя использу ем не их, как в (6.3), чтобы получить (6.4), но обратную величину \/их. В однопараметрических канонических градиентных функциях это по сути в соответствии с принципом суперпозиции к изменени ям не приведет, но для двупараметрических систем, отправляясь от (2.15)—(2.20), в частности от (2.21), получаем сопряженное с (11.5) градиентное соотношение взаимности
#1 |
= |
#11 |
+ |
#12 |
= |
L l l / l l |
+ |
L l 2 / l 2 , |
g l |
= |
#21 |
+ |
#22 |
= |
L 2 I /21 |
+ |
L 22 ^ 2 2 , |
где также в силу соблюдения (11.3) не может не быть равенства коэффициентов
|
<135) |
Сопоставление (11.6) и (13.5) дает соотношение |
|
hpq |
(13.6) |
Т х = их, |
|
Lpq |
|
обусловившее выбор множителя 1 /их.
Сложная каноническая градиентная функция от (13.4) по коорди нате у имеет вид соотношения взаимности
(13.7)
где также обязательно соблюдается равенство
L |
X X |
иу /д П Л |
_ иу / дПг\ |
s ^x x |
(13.8) |
|
Тх \ Щ ) х , |
~ Тх \д Х х ) х г |
- 21‘ |
||||
|
|
|||||
|
|
|
Градиентное соотношение взаимности, сопряженное с (11.5), будет
Вполне очевидно, что ряд преобразований типа (11.5)—(13.5)— (13.10) может бь ть продолжен. Использование получаемых соотно шений взаимности позволит описывать целую группу определенных линейных и нелинейных явлений термодинамики переносов, начать разработку в дополнение к теории поля, теории термодинамических пространств на базе нализа как одно- и двупараметрических, тах
итрехпараметрических систем.
14.Связь равно есий и переносов
14.1.Взаимосвязь двух фундаментальных термодинамических явлений — равновесия и переноса — является основным предметом этого параграфа, хотя приводимые здесь примеры (световое давле ние, всемирное тяготение, тепловое излучение, кулоновское взаимо действие зарядов) занимают в физике столь важное место, что мо
гло показаться заманчивым уделить внимание • только им.
И все-таки соотношение равновесия (или стационарного состоя ния) и переноса (нестационарного состояния), думается, существен нее, ибо термодинамическое обобщение этих законов открывает но вые возможности анализа известных явлений и поиска новых. В данном же случае обобщение приобретает особое значение, по скольку ставится задача сопоставить, казалось бы, несопоставимое.
14.2. В том случае, если перенос по Я*-й координате происходит между однопараметрическими /-го рода системами (по /^-парамет ру), он определяется уравнением потока (6.4), которое запишем в
самом общем виде как |
|
|
ЭЯ, |
ЭЯ, |
дПк |
Iik ~ ~ д Г ~ Ык дЩ ’ |
Uk = ~ЬГ' |
Положим, что явление осложнено термодинамической /-го рода силой. Уравнение такого нового состояния можно получить, испо льзуя принцип суперпозиции, в данном случае умножив правую и левую части этого уравнения потока на Х\. Тогда, .юсле преобразо-
ваний, получим |
— |
a n |
|
|
diJi |
(.4.1) |
|
|
N*~ -j;- |
— тх,ш . |
где Nik — мощность потока обобщенного экстенсивного /-го рода параметра по /7*-й координате.
Явление, определяемое (14.1), является однопараметрическим в том смысле, что переносится именно 77,-параметр.
Однако возможно, что мощность /-го рода потока определяется явлениями у-го рода. Тогда для двупараметрической /, у-го рода сис темы (системы, для которой справедливо уравнение состояния (1.15)), сопоставляя (1.15; с (14 i), получаем уравнение потока, определяемого параметрами двух родов, /, и у:
дПг |
дП) |
N * - - а г = |
(1 4 -2) |
где индексы при N указывают, |
что /-го рода поток взаимосвязан |
с у-го рода параметром, изменяющимся по /7*-й координате. Суть явления, 04феделяемого (14.2), состоит в том, что мощность /-го рода потока обусловлена у-го рода силой и соответственно у, к-то рода градиентом gjk = дП]/дПк.
14.3. Закон (14.2) можно записать и в виде
NUk
(14.3)
Uk g j k
Втакой записи закон (14.2) говорит о том. что на границе данной
идругой систем /-й перенос в форме потока может вызвать возник новение термодинамической силы (интенсивного параметра) друго го, а именно у-го рода. Согласно (14.3), эта сила пропорциональна мощности /-потока (возможно назначение как / —►у, так и у -м ).
Итак, сказанное позволяет заключить, что перенос в форме по тока может рождать термодинамическую силу (интенсивный пара метр). Вся сложность определения порождаемой потоком силы со стоит в том, что они принципиально разной природы. Поиску си лы, обусловленной - потоком (и наоборот), может содействовать
описание закономерности с использованием нижних индексов при параметрах и четкое определение базовых экстенсивных параметров или, иными словами, системный анализ всех физических явлений, имеющих место в данной системе.
14.4. Рассмотрим пример, в котором поток происходит по коор динате ху т. е. Пк = Ху и, следовательно, Uk = их есть скорость пого-
ка именно по х. Далее примем Xj = - р = |
давление, откуда сразу |
|
Tlj = v — объем. Это |
строгое назначение |
параметров позволяет |
обобщенно утверждать, |
что Я, s U — энергия (в форме работы) |
исоответственно N^k — мощность энергетического потока.
Вэтом частном случае градиент dv/dx = о есть площадь, орто гональная направлению потока, что позволяет упростить (14.3) и получить
- Р |
К |
’ |
04.4) |
= — |
|||
|
**X |
|
|
где Ns = Nijk/o — мощность |
потока, проходящего |
через единицу |
|
поверхности, ортогональной |
этому |
потоку. |
|
Положим, поток идет со скоростью света (их = Со), т. е. в дан ном случае говорим о световом потоке. Тогда, определив мощность светового потока из другой системы, приходящегося на единицу по верхности, возможно, рассчитать давление, производимое этим по током и действующим на поверхность, т. е. на данную систему. Здесь даже следует сказать строже: световой поток не может не вы звать давление, которое можно вычислить по (14.4).
В своем «Трактате об электричестве и магнетизме» Максвеллом впервые, как следствие электромагнитной теории света, было пред сказано давление света. Он полагал, что в ясную погоду солнечный свет, поглощаемый 1 кв. м. поверхности, дает 123.1 кг м энергии. Поскольку со = 3 • 108 м/сек, то по (14.4) р = 0.41 мг/м2, что совпа дает с расчетами Максвелла. Здесь приведены численные значения из новаторской работы Максвелла, ибо не ставилась задача приво дить полученные позднее более точные числа. Ссылка же на элек тромагнитную теорию нужна, потому что (14.4) есть частный слу чай (14.2), а последний обобщенный закон получить из электромаг нитной теории невозможно.
14.5. Из (14.2) следует и другой частный закон |
|
М г = и ,7 ’Ц , |
(14.5) |
где Nij — мощность потока, вызываемого температурой.
Закон (14.5) позволяет предполагать, что из структурно отлич-. ной (отличие по величине энтропии, характеризующей меру связан ности и организованности структуры) данной системы всегда идет поток энергии, мощность которого пропорциональна температуре. Обращает внимание слабая по сравнению с известным законом