книги / Расчет крепи капитальных горных выработок
..pdfТаким образом, для расчета двухслойной крепи необходимо вна чале определить усилия, действующие на контакте между слоями.
На основании результатов исследований напряженно-деформи рованного состояния составного кольца, изложенных в § 19, на внутренний слой будут действовать следующие нагрузки:
Р(1) = PQ1) + |
cos |
g(D = |
sin /с©, |
где
=РоК0\
~Рк^рр Ч- Qk&р<р
Чк^ ~ QkKqq“ЬPk^-qp*
Эти зависимости справедливы в двух случаях взаимодействия слоев крепи — при обеспечении полного контакта между слоями или при свободном проскальзывании по контакту без трения и без отлипания (неполный контакт).
Таким образом, задача определения нагрузок на внутренний слой сводится к определению коэффициентов передачи нагрузок. На ос новании выражений (19.11) получим формулу для определения ко эффициента передачи равномерных радиальных нагрузок, справед ливую при любом условии на контакте слоев:
*о = - |
4 (*2 + 1 ) |
(24.3) |
с* — 1 |
||
|
• -фгГ К*1 - 1) ej+ 21-Kxs- |
1+ 24) |
На основании выражений (19.5) и (19.7) коэффициенты передачи неравномерных радиальных и касательных нагрузок будут:
а) при полном контакте между слоями (7с > 2):
|
|
Хрр __ PfeVfe—Пук |
|
|
|
||
|
|
X * |
Ал |
|
|
(24.4) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
K qq |
Aft |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тг |
- |
ttfcYi |
|
|
|
где |
|
|
|
д7------ ’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ai - |
+ gf» + |
D p + i k [{k + |
|
C\k - а д |
; |
||
К = (* + 2) cl"-2 - |
- |
D p + X k [cl" (ft+ 2 - * £ > ) + |
Dfc"]; |
||||
al = c2"-2 (ft + q g ^ ) - |
Df> + x, [ftc2"+*£> + а д ; |
||||||
Рл = c|"-2(2- |
ft+ « |
) |
- |
7)^ + xft |
- |
(ft- 2) cj" + -Ot11]; |
191
|
Yft = 4 ( k + g (k*> ); |
|
||
|
e * = e S ( * + 2 - r t M); |
|
||
|
Yft = 4 |
(kcf + gP); |
|
|
« |
= cSfelw -(A -2 )c S * ]; |
|||
* |
R i |
r i * » - * z L . |
||
R i -1 |
6H |
c?—1 |
’ |
|
c ? - l |
|
|
|
|
D P : Xi-j-1 [(g P r-tfc!* -* ] |
(i = 1, 2); |
|||
|
Xft_ |
i |
t . |
|
|
aj?> |
6i ’ |
|
прп к = 2 значения входящих в формулу (24.4) величин следующие:
° 2 = Зс| + 1 + D |
P |
+ Хг 1(4 + 3) 4 — ^ 2Х)]> |
|
||||||||
P's = |
Зс! - |
1 - |
D |
P |
+ X, [(3 - |
4) d + |
Z>i«l; |
|
|||
а'о = cl (2 + с| + с |
\ ) — |
|
+ |
Хг l24 + |
4 + 1 + Z>(8«]; |
(24.5) |
|||||
P's = 4 (4 + 1 ) ■~ |
Д Г |
+ |
Х2 14 + 1 + |
D “>]; |
|
||||||
у2 = с| (3 -j- с|); |
у2 = |
d (2с£ + |
с§ -j- 1); |
|
|||||||
|
б2 —4 (3 |
с|); |
68= с| (4 + l)i |
|
|||||||
|
D P . |
(с?— 1)3 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
( г = = 1 ’ 2 ) ; |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
%2 _ |
( 4 - 1 ) 3 |
G 2 (X X + 1) . |
|
|
||||||
|
|
|
(ci - l ) 3 |
вх («, + !)• |
|
|
|||||
б) при неполном контакте между слоями: |
|
|
|||||||||
к |
р |
|
р |
(1 + |
4 й) + |
g P(4 + |
1)1; |
(24.6) |
|||
К Р Г = - |
i t |
[* { с |* |
|
|
|
fc2(4й- |
1) + |
2gJ?>4]; |
|||
+ |
1 ) |
- |
|
||||||||
где |
|
|
|
|
= K qq= 0, |
|
|
|
|
||
|
|
(1 + c f) + gj« (Cf |
- 1 ) - 2D p + |
|
|||||||
= 27«24 fc_a + |
|
|
|||||||||
+X* l2ft24 ft + Mg?’ (C?+1) ~ gp |
(cf - 1 ) + 2Z)jt1)]; |
|
при k = 2:
~[3c| -j- 2 c| -+•3];
(24.7)
Kpq ~~ - ^ ( 2 4 + 6),
192
где
А2= 3 4 + Зс| + 9с* + 1 - 2D ™+ Хз [с\ + 9с\ + Зс* + 3 + 2D™].
Для того чтобы представить себе характер изменения коэффи циентов передачи нагрузок и их возможные значения, воспользуемся выражениями для ради альных и касательных напряжении для сплош ной (однослойной) крепи (18.21). Очевидно, такую крепь можно рассматри вать как частный случай двухслойной крепи при полном контакте между слоями и одинаковом ма териале слоев.
Рис. 8G. Зависимость коэффициен тов передачи нагрузок от толщины внутреннего слон двухслойной кре ни при полном контакте между слоями
Коэффициенты передачи нагрузок в этом случае будут следу ющие:
= -+ Г _ 1)3 [с2(Зс2 + 1 ) ■- 2с\ (2с4 + с2 + 1 ) + с\ (с* + с2 + 2)1;
x s t = |
C+ |
- D |
з- [ - « * + 4 |
(*2+ 1 ) - |
«41; |
(24-8) |
|
= c4(ef _ 1)3 |
[—2са + |
с} (с2 + 1 ) - с2 (3 - |
с2) + |
2с}]; |
|||
= cj(cf _ 1)3' [с2 (Зс2 + 1 ) - |
с\ (2с4 + с2 + 1 ) + |
||||||
+ |
с\ (3 + |
с2) - |
с{ (с* + |
с2 + 2)], |
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
с = R2lRQ) |
с1 = R^jR0. |
|
|
На рис. 86 показано изменение коэффициентов передачи неравно мерных нагрузок, а также коэффициента К 0 (24.3) при изменении Л ! в пределах R 0 ^ R x ^ R 2 или при изменении сг в пределах 1 ^ ^ сг ^ с = 1,2. Характерной особенностью графиков изменения коэффициентов передачи неравномерных нагрузок является наличие экстремальных значений, превышающих единицу, а коэффициент Крр даже меняет знак. Следовательно, при неравномерной нагрузке в кольцевой крепи происходит весьма сложное взаимодействие «про дольных волокон», которым нельзя пренебрегать при анализе напря женного состояния и изучении вопросов прочности крепи.
193
Для сопоставления построим аналогичные графики для случая проскальзывания слоев крепи. На основании выражений (24.5) при к = 2 получим:
Крр = [3 (с\ + с2) + 2с\с2];
(24.9)
К р„= --- ^ ( З с \ + с\с%
где
А - ( - ^ f ) 8 [8с{ + (с\ 4-1) (с\ + 3)] + [8с2с{ + (с2 + с\) (с{ + 3с«].
На рис. 87 показано изменение этих коэффициентов при измене нии положения контакта между слоями в пределах 1 ^ сг ^ с —
= 1,2.
Рис. 87. Зависимость ко эффициентов передачи нагрузок от толщины внутреннего слоя двух слойной крепи при сво бодном проскальзывании
слоев но контакту
Значения коэффициентов значительно меньше, чем при полном контакте, однако это еще не значит, что проскальзывание между слоями более благоприятно для крепи, чем полный контакт. Дело в том, что окончательным критерием может служить величина мак симальных тангенциальных нормальных напряжений на внутреннем контуре сечения внутреннего слоя крепи, которая зависит как от радиальных, так и от касательных нагрузок.
В условиях рассмотренного примера определим максимальные
тангенциальные |
напряжения |
на |
внутреннем контуре для случая |
|
q = 0, р 0 = р 2 |
по формуле |
(22.1). |
|
|
При полном контакте а&тах = |
79,15р2; при |
проскальзывании |
||
получены следующие значения: |
|
|
||
|
1,05 |
|
1,10 |
1,15 |
^0 шах |
44?5р2 |
15Оро |
121 д2 |
Таким образом, только в случае тонкого внутреннего слоя про скальзывание оказалось эффективнее полного контакта между сло ями крепи. Однако в этом случае внутренний слой уязвим с точки зрения возможности потери устойчивости (см. § 17).
194
Зная нагрузки на внутренний слой (24.2), не представляет труда выполнить проверку прочности этого слоя, пользуясь формулами (22.1) или (22.3).
Из вышеизложенного следует, что расчет двухслойной крепи в общем случае строится как поверочный: вначале задаются геомет рические размеры и материал слоев, а затем производится проверка их прочности, после чего в конструкцию крепи могут быть внесены изменения и расчет повторен.
Расчет внешнего слоя крепи. Внешний слой двухслойной крепи находится в объемном напряженном состоянии. Поскольку чаще всего внешний слой представляет собой слой бетона или затвердевшей тампонажной массы, в качестве условия прочности можно применить
условие Кулона — Мора (3.22), которое удобно |
представить в сле |
дующем виде: |
|
Oi — рст3^ Д н. |
(24.10) |
Значения главных напряжений можно определить из выражений (§ 18), характеризующих напряженное состояние кругового кольца при общем виде загружения. Анализируя напряженное состояние внешнего слоя двухслойной крепи, можно прийти к выводу, что наиболее опасной точкой, в которой может начаться разрушение крепи, является точка 3 (рис. 88), характеризуемая угловой коорди-
натой |
2л_ |
j |
л (п = |
1, 2, |
. . .)• В |
этих |
точках |
контура се |
||
0 = — р - |
||||||||||
чения |
внешнего |
слоя |
крепи |
(г = |
R j) |
напряжения |
составляют: |
|||
|
ffi — °е |
|
2ррс|— pjli (1 + gj) |
-f - щ |
{2kpkc%(cf — 1) — |
|||||
|
|
|
|
с| - 1 |
|
|
|
|
|
|
|
— Ц Л |
[2c|gi —к (cf + |
1)] —pit' ( 4 — 1) |
(g\ + A:2c f -S) + |
||||||
|
|
|
+ 2q£> [ 2 M f |
- gt (cf +1)]>; |
(24.11) |
|||||
|
|
|
|
(Г3 = (Гг = |
р о1>(—рк1>. |
|
|
При к = 2 выражение для тангенциальных напряжений приобретает вид:
0e = 2po e » - £ » (i + l) + _ _ ± _ |
{4 р А (с| + 1} _ i q A |
_ |
- Piu № + 1)2 + 4с5Н- |
[(с| + 1)2 - 2]}. |
(24.12) |
Условие (24.10) может быть использовано для подбора марки бе тона внешнего слоя крепи при заданной его толщине.
Если между слоями крепи имеется тонкий гидроизолирующий слой, играющий роль смазки, вследствие чего возможно проскальзы вание слоев по контакту без трения, в выражениях (24.11) и (24.12) необходимо положить д(к1} = 0 или д(21} = 0.
Несущая способность крепи. Несущая способность двухслойной крепи определяется прочностью как внутреннего, так и наружного слоя. В качестве примера рассмотрим наиболее часто встречающийся случай прочной связи крепи с массивом пород. В этом случае при
195
расчетных нагрузках (24.1) |
справедливо соотношение (20.12). При |
к = 2 расчетные нагрузки |
характеризуются соотношениями: |
P = Po + P2cos20;
(24.13)
<7= ?2sin2© (ga = 2р2).
р и с . 88. Схема к оценке прочности внеш него, слоя д в у с л о й н о й крени
Условие прочности внутреннего слоя по сжимающим напряже
ниям следует из выражений (15.6) |
и (22.1): |
|
|
|
_ М _ Г„С1 ) I 2 |
|
;Л И. |
(24.14) |
|
с}— 1 |
IJ -1 |
|||
|
|
Подставляя в это условие соотношения (24.2) с учетом (24.13), полу чим
Р<До+75ГГГ |
- |
! ) |
( * / * + 2^и ) “ |
(2К „ + кйр)\ |
2с| |
Д и. (24.15) |
||
Здесь значения |
коэффициентов |
передачи нагрузок |
определяются |
|||||
по формулам (24.4) и (24.5). |
|
|
|
|
||||
|
Условие |
(24.15) |
представляет собой геометрическое место точек |
|||||
в |
плоскости |
р о, |
р 2 |
(рис. 89), ограниченное прямой 1, отсекающей |
||||
на |
осях координат |
отрезки: |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Ai |
'1~1 п . |
|
|
|
|
|
|
|
2<}А'о |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
В , |
|
|
Д.■(*?— 1)а |
|
(24.16) |
|
|
|
|
[ (cj Н-1) (Л'р/) + |
2 К Рп) - ( 2 К Ч1 + |
К ЧР) ] |
|||
|
|
|
|
|
196
Условие прочности внешнего слоя крепи получим из условия (24.10), подставив в него значения главных напряжений из выраже ний (24.11) и (24.12) с учетом зависимостей (24.2) и (24.13):
где |
|
|
PoH + PiL ^ R ; |
(24.17) |
|
|
|
тт 2f| |
-^о (1“ЬС1) |
a v • |
|
|
|
|
|||
L = |
~ |
s i)2 |
[4с! (с|- |
i ) - ( K „ + 2Kpq)(4 + 6с| + 1 ) + |
|
+ |
2 |
(V,„ + |
2JTW) (с! + 2с! -1 )1 ~ |
(Крр+ 2КРЧ) р. |
Таким образом, несущая способность двухслойной крепи по проч ности внешнего слоя характеризуется также треугольной областью
в координатах |
р 0, |
р 2У огра |
|
ниченной |
прямой |
2 (см. |
|
рис. 89). Отрезки, отсекаемые |
|||
этой прямой па осях коор |
|||
динат, |
|
|
|
Л2= RJII; В2= |
R J L . (24.18) |
||
Область |
реальных значе |
||
ний нагрузок |
находится в |
пределах, |
ограниченных лу |
|
|
чом 3 (р2 ^ р о). |
Рос. |
89. Паспорт прочности двухслойной крепи: |
|
Окончательно паспорт не |
1 ~ |
прочность внутреннего слоя; 2 — прочность |
|
|
внешнего слоя |
||
сущей способности двухслой |
|
|
|
ной крепи |
характеризуется |
геометрическим местом точек,, где удо |
|
влетворяются условия прочности обоих слоев. |
Необходимо отметить, что условия прочности наружного и вну треннего слоев двухслойной крепи отнюдь неравноценны. Главное место занимает условие прочности внутреннего слоя, сопротивление которого определяет сопротивление всей крепи действующим на грузкам. Поэтому условие прочности внутреннего слоя должно быть
удовлетворено |
при расчете |
крепи |
с соблюдением всех |
элемен |
|||
тов принятой |
системы |
надежности. |
Роль |
внешнего |
слоя |
менее |
|
ответственна, а условия |
работы материала |
этого слоя |
более благо |
||||
приятны. В связи с тем, что |
условие прочности слоя соответствует |
появлению опасных напряжений лишь в отдельных точках внутрен него контура сечения слоя, т, е. в расчетной схеме предусмотрен определенный запас надежности, расчет внешнего слоя может производиться по нормативным сопротивлениям материала.
§ 25. УЧЕТ ГИДРОСТАТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ НА ВНУТРЕННИЙ СЛОЙ
При проходке выработок в обводненных породах внутренний слой двухслойной крепи часто выполняет функции гидроизоляции вы работки и воспринимает давление воды, помимо нагрузок, переда ющихся со стороны наружного слоя, который воспринимает давление «породного скелета».
197
К контактной поверхности (г = i?j) приложена |
система усилий |
р = Р ъ+ р1 |
(25л) |
где р'о — давление, передаваемое на внутренний слой крепи со сто роны наружного слоя;
рй — статическое давление воды, фильтрующейся через наруж ный слой.
На наружный слой действует усилие |
|
|
||||
на внутренний слой — |
р - А |
|
f25-2) |
|||
|
|
(25-3> |
||||
|
|
Р = Р ^ + Р й - |
|
|||
Приравнивая |
перемещение |
внутреннего контура кольца^2 |
||||
|
|
Ял |
|
|
(25.4) |
|
“И) = |
4Ga"(c;—~)' [Р°С* |
+ *)~ Р° (и2— 1 + |
2с1)1 |
|||
|
||||||
к перемещению наружного контура кольца 1 |
|
|
||||
Ш . |
R-* |
|
|
(25.5) |
||
и' |
|
АСг (c j-l) (^+Рв)[с1(«х — 1) + 2], |
|
найдем |
|
Ро = Р0К 0— W • |
(25.6) |
|
где К 0 — коэффициент передачи равномерной нагрузки, определя емый по формуле (24.3);
W = l + -(г \ |
К о — 1 4“ |
(25.7) |
|
<«|-1)[<!(Х1-1) + 2] |
|
При расчете несущей способности двухслойной крепи с учетом гидростатического давления на внутренний слой в условие прочности внутреннего слоя (24.15) вместо р 0 необходимо подставить значение
Рв |
Кг — 1-г 2с\ |
~| |
(25.8) |
|
7>о = Ро ! + Ро |
( \ (^ 2+ 1) |
J * |
||
|
Это выражение можно упростить и с достаточной точностью пред ставить в следующем виде:
|
Р, = Р о |_ 1 + 0 ,9 5 ^ |
|
(25.9) |
||
В условие прочности наружного слоя |
(24.17) |
вместо р 0 необхо |
|||
димо подставить |
|
|
|
|
|
где |
Ро = Ро |
Ро _ |
|
(25.10) |
|
|
|
|
|||
к2 —1 + 2с| |
|
|
|||
а = ■ |
|
(25.11) |
|||
2 (к2 — 1 + 2с|) |
|
||||
W c2 |
( - ж |
) ' |
|||
1+ с|+ («§ -1)Р |
|||||
|
Величины W и а, могут быть определены по номограммам (рис. 90, 91).
10Я
§ 26. УПРОЩЕННЫЙ РАСЧЕТ НЕКОТОРЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДВУХСЛОЙНОЙ КРЕПИ
Расчет крепи, состоящей из бетона и топкой стальной оболочки. Учитывая специфичность крепи такой конструкции, а именно опре деленность механических свойств материалов, а также соотношение толщин слоев, можно для нее построить упрощенную методику рас чета.
Внешняя стальная оболочка. Несущая способность крепи с внеш ней стальной оболочкой определяется прочностью бетонного слоя. С достаточной степенью точности параметры паспорта несущей спо собности крепи (см. рис. 89) могут быть определены по приближенным формулам:
А = А 0+ |
ш4 (1 — 1.lm j Л„; |
|
(26.1) |
В1 = В0А |
1,6 — 30m2) В к, |
где А о и В Q— параметры паспорта несущей способности бетонного слоя, рассматриваемого как однослойная бетонная крепь:
|
Л . |
с\— 1 |
: # и -тг (2— Зп»! + 4т|); |
|
|
2с? |
(26.2) |
||
|
|
|
|
|
|
■®о — 2 |
|
|
|
Выражения |
(26.1) |
получены для случая прочной связи |
крепи |
|
и пород при нагрузках на крепь вида (24.13). |
|
|||
При известных значениях величин р 0 и р 2 и расчетного |
сопро |
|||
тивления бетона R n толщина |
слоев крепи может быть определена |
|||
по номограмме |
(рис. 92). |
|
|
Относительные толщины слоев т г т1 т 2 выбираются из множества
значений, которые получаются на сетке номограммы пересечением ее прямой, соединяющей точки p J R н и р 2Шп на боковых шкалах. Полученные таким образом толщины будут соответствовать условию рационального использования прочности бетонного слоя.
Внутренняя стальная оболочка. При такой конструкции крепи возможна потеря устойчивости стальной оболочки. Поэтому обяза тельна ее проверка на устойчивость (см. § 17) и при необходимости — принятие конструктивных мер, обеспечивающих связь оболочки с бетоном и их совместную работу.
Если внутренняя стальная оболочка устойчива, то несущая спо собность крепи определяется прочностью бетонного слоя. Параметры паспорта несущей способности крепи могут быть определены по приближенным формулам:
А 2 = А о + 20JR JJOTJ ^ m 2 + Ю га* + 0 ,04 |
; |
B2 = BQ+ R l{ml ^1000/7^+ 1 ,8 -^ -) |
(26.3) |
|
200