книги / Расчет крепи капитальных горных выработок
..pdfН. С. БУЛЫЧЕВ, Б. 3. АМУСИН, А. Г. ОЛОВЯННЫЙ
РАСЧЕТ
КРЕПИ
КАПИТАЛЬНЫХ
ГОРНЫХ
ВЫРАБОТОК
Под общей редакцией докт. техи. наук
Н . С• Булычева
ИЗДАТЕЛЬСТВО «И Е Д Р А» МОСКВА 1974
УДК 622.28.001.24 : 624.042
Булычев Н. С., Амусин Б. 3., Оловянный А. Г. Расчет крешг капитальных горных выработок. М., «Недра», 1974, 320 с.
В книге в обобщенном и систематизированном виде изложены теоретические основы, современные научные представления п ме тоды расчета устойчивости пород, окружающих выработки, и вза имодействия нх с крепыо. Изложены основные этапы развития теории расчета крепи и ее современные проблемы. На основании современных представлений о взаимодействии крепи с массивом пород усовершенствованы существующие н разработаны новые методы расчета крепи капитальных выработок и тоннелей.
Вкниге изложены практические методики расчета монолитной
псборной, однослойной и многослойной крепи выработок круглого сечения, а также монолитной и сборной (прп различном соединении
элементов) замкнутой и незамкнутой крепи выработок некруглого сечения. Методики завершены расчетными формулами и програм
мами для ЭВМ.
Книга предназначена для работников научно-исследователь ских институтов, проектных, шахто- и тоннелестронтельных орга низаций н может быть полезна студентам и преподавателям гор ных вузов (как пособие по строительной механике подземных сооружений).
Таблиц 49, иллюстраций 146, список литературы — 277 назв.
30701-156 |
416-74 |
Издательство «Недра», 1974 |
043(01)-74 |
ВВЕДЕНИЕ
Одной из важных задач подземного строительства (в горнодобы вающей и других отраслях промышленности) является упорядоче ние вопросов проектирования и расчета крепи (обделки) и приведе ние их в соответствие с современными достижениями науки.
В горнодобывающей промышленности крепь капитальных выра боток проектируется большей частью без предварительного прочност ного расчета. Применяется так называемый «метод аналогий», со гласно которому известные проектные решения механически перено сятся из одних условий в другие. Результатом является перерасход материалов в одних случаях и недостаточная прочность крепи с по следующими затратами на ремонт и перекрепление выработок —
вдругих.
Втоннелестроении, напротив, применяют сложные в математи
ческом отношении методы расчета обделок, однако положенные в основу расчетные схемы часто не соответствуют действитель ному механизму взаимодействия обделки с массивом пород.
В книге на основании анализа развития теоретических предста влений о работе крепи выработок, существующего отечественного и зарубежного опыта расчета крепи и собственных разработок авторов изложены новые принципы расчета крепи выработок, независимо от их ориентировки в массиве пород и назначения. Предложения до ведены до практических инженерных методик расчета конкретных конструкций крепи.
До недавнего времени вопросы горного давления в выработках
ивопросы расчета крепи исследовались обособленно друг от друга. Первые входили в механику горных пород (горную геомеханику), вто рые — в обычную строительную механику наравне с наземными зда ниями и сооружениями. Такое разобщение тормозило развитие науки
ивнедрение ее результатов в промышленность, так как специалисты по горному давлению, не вникая в особенности расчета крепи, полу чали данные, недостаточные для построения расчетных схем. С дру гой стороны, специалисты по строительной механике не могли учесть в расчетах специфику взаимодействия крепи с массивом пород, известную горнякам.
3
У казанное противоречие успешно преодолевается на современном этапе развития теории расчета крепи. Наиболее отчетливо это видно на примере совместного расчета крепи с массивом пород, в котором расчет крепи составляет одно целое с расчетом проявлений горного давления.
Таким образом, на современном этапе меняются не только ме тоды, но и содержание теории расчета крепи, при этом можно про следить два одновременно протекающих процесса — дифференциа ции и интеграции. С одной стороны, благодаря специфике методов расчета подземных сооружений, теория расчета крепи все более обо собляется от строительной механики наземных зданий и сооружений. С другой стороны, расчет крепи все более тесно связывается с расче том устойчивости пород, окружающих выработки, и с расчетом взаимодействия пород с крепью.
По существу мы являемся свидетелями формирования новой научной дисциплины, которой более всего подходит название «строи тельная механика подземных сооружений». Можно предложить следующее ее определение. Строительная механика подземных со оружений — это практическая инженерная дисциплина, разрабаты вающая методы расчета устойчивости пород, взаимодействия пород с крепыо выработок и методы прочностного расчета самой крепи.
Книгу можно рассматривать как попытку изложения комплекса вопросов, составляющих предмет строительной механики подземных сооружений (в их взаимосвязи), хотя основное внимание уделено
вопросам расчета |
крепи. |
|
Введение, заключение, главы I—III, V написаны Н. С. Булыче |
||
вым, главы IV, |
VI, |
VII — А. Г. Оловянным, главы V III—X — |
Б. 3. Амусиным, |
§§б, |
10, 11, 12, 30 написаны авторами совместно. |
Авторы приносят благодарность проф. К. В. Руппенейту, сдела вшему ряд ценных замечаний по рукописи, способствовавших повы шению ее качества.
ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ, ПРИНЯТЫЕ В КНИГЕ
Геометрические характеристики выработки и крепи
|
Я — радиус линии, проходящей через центры тяжести радиальных сечепий |
||||||||||||||||
|
|
крепи, |
радиус выработки вчерне, м; |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Я е — радиус |
зоны пластических деформаций, м; |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Я с — радиус зоны трещинообразования и разрушения, м; |
|
|
||||||||||||||
|
R о — радиус внутренней поверхности крепи, м; |
крепи, м; |
|
|
|||||||||||||
|
Я г — радиус наружной поверхности однослойной |
(п — число |
|||||||||||||||
|
Лп — радиус |
наружной |
|
поверхности |
многослойной |
крепи |
|||||||||||
|
|
слоев), |
м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ri |
||
|
Ri — радпус промежуточного контакта между слоями крепи, м\а |
= |
|||||||||||||||
|
Ri-i |
||||||||||||||||
|
|
d — толщина крепи, |
м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
dj |
||||||
|
di — толщина |
г-го слоя |
многослойной |
крепи, м; |
т =? |
|
|||||||||||
|
|
|
Ri- г |
||||||||||||||
|
|
а — полупролет |
выработки, м; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Fпт — площадь радиального сечения крепи, |
см2; |
|
см*; |
|
|
||||||||||||
/, |
1пт — момент |
инерции |
радиального |
сечения |
крепи, |
|
|
||||||||||
(Хат — угол паклопа /г-го элемента крепи к оси хт , градус. |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
Физико-механические характеристики крепи и пород |
|
|
||||||||||||
Е , |
ЕПт — модуль |
упругости, кгс/см2; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
G — модуль |
сдвига, |
кгс/см2; |
|
|
|
|
|
зпачепия: |
|
||||||
и = |
|
и, “Hi — коэффициент |
Мусхелишвпли, принимающий |
|
|||||||||||||
3 — 4р — при |
плоской |
деформации; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
и = |
3— и |
— при |
плоском |
напряженном |
состоянии; |
|
|
|
|
|
|||||||
- — |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|х, цг — коэффициент |
Пуассона; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
К , А/, |
— сцепление; сцеплепие па контакте между слоями крепи, кгс/см2; |
||||||||||||||||
|
ф, фЬ <pj — угол внутреннего трения; |
угол |
трения |
па |
контакте |
между |
|||||||||||
|
|
|
слоями |
крепи, |
градус; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
_ |
|
2 sinФ |
о __ l + s i n y . |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
1—sin<p’ |
|
1— втф* |
|
|
|
|
|
|||
А'<(Т), К {' } — коэффициенты |
|
упругого |
отпора |
пород, |
кгс/см3; |
|
|
||||||||||
|
|
Ro — расчетное сопротивление бетона на сжатие с изгибом и растя |
|||||||||||||||
|
|
|
жение, |
кгс/см2; |
стали на сжатие, |
растяжение, |
изгиб, |
||||||||||
|
|
# ст — расчетное сопротивление |
|||||||||||||||
|
|
у |
кгс/см2; |
|
|
тс/м3; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
0к |
— объемный пес, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Осж — прочность пород на одноосное сжатие в «куске» и в массиве, |
||||||||||||||||
е |
сж’ |
кгс/см2; |
|
|
|
полная |
деформация, упругая часть |
полной |
|||||||||
еу \ б?ж — соответственно |
|||||||||||||||||
|
сЖ’ |
деформации, |
пластическая деформация |
при испытании |
пород |
||||||||||||
|
|
|
на |
|
одноосное |
сжатие; |
|
ослабления |
пород; |
|
|
||||||
|
|
г| — коэффициент |
структурного |
|
пород: |
||||||||||||
|
|
IX |
— показатель, |
характеризующий пластические |
свойства |
беж
Efi | — функция и коэффициент длительной прочности пород;
/ — коэффициент крепости пород по М. М. Протодьяконову:
/ |
~ |
, |
' |
~ |
100 ’ |
/* — коэффициент трения на контакте крепи и пород.
Нагрузка на крепь
р, q — нормальная и касательная к поверхности крепи нагрузка, тс/м2;
Pmaxi Pmin — экстремальные значения нагрузок, тс/м2; 0 — полярный угол; рв — гидростатическое давление, тс/м2;
рКр — критическое давление, тс/м2; Рпт — распределенная нормальная к поверхности крепи нагрузка, тс/м2;
Ради Тпт — нагрузка на крепь, приведенная к нормальному и касательному
_ |
к поверхности крепи усилиям в узле, |
тс; |
|||
х ппи Ynm — проекции усилий Рпт и Тпт на оси х,п и упи тс; |
|||||
Rjim — реакция отпора породы в узле, тс; |
|
||||
Упт — угол |
наклона реакции отпора породы к оси ут, градус. |
||||
|
Напряженно-деформироваппое состояние крепи и пород |
||||
о2, тлд, тГ2 — компоненты напряжения, кгс/см2; |
|
||||
|
X — коэффициент |
бокового распора в массиве; |
|||
еп е0, уг0 — компоненты |
деформации; |
|
|
||
|
К а — коэффициент концентрации напряжений; |
||||
|
окр — критические |
напряжения |
в крепи; |
||
|
Рм 4i — радиальные и касательные напряжения на контакте слоев |
||||
|
в |
многослойной крепи |
при г = Ri\ |
||
|
и, v — радиальные |
и тангенциальные |
перемещения, см; |
||
|
uR — радпальные |
перемещения |
поверхности контакта крепи |
ипород, см;
Хппп Ynm — проекции внутренних сил в узле на оси хт и ут , тс; Л/, Мпп1 — изгибающий момент, тем;
N, N nm — нормальная сила, тс; Q — перерезывающая сила;
Uпт, Vnm — проекции перемещений узла п на оси хт и ут, см; ерпт — угол поворота л-го элемента крепи, градус.
Индексы
п — число слоев многослойной крепи (п = 2, 3, . . .);
i — номер промежуточного слоя и промежуточного контакта между слоями
(1 ^ i ^ |
п — 1); |
номер узла (л = |
0, 1, 2, . . .) или номер эле |
пт — индексы, |
обозначающие |
||
мента крепи (л = 1, 2, |
.) в данной системе координат и номер системы |
||
координат |
(m = 1, 2); |
характеризующей |
крепь. |
к — обозначение величины, |
Г л а в а I
УСТОЙЧИВОСТЬ ПОРОД, ОКРУЖАЮЩИХ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ,
ИВЫБОР ТИПА КРЕПИ
§1. ФОРМЫ ПОТЕРИ УСТОЙЧИВОСТИ
ИСВОЙСТВА ПОРОД
Под устойчивостью горных пород понимается их свойство образо вывать устойчивые обнажения при проведении горных выработок.
Устойчивым считается такое состояние обнаженного незакреплен ного участка массива пород, при котором в течение необходимого по условиям производства периода времени не происходит обрушения или сползания пород, а смещение обнаженной поверхности или ее части не выходит за допустимые пределы. Устойчивость обнажения может быть как кратковременной, так и длительной.
При проведении горной выработки в окружающих породах про |
||
исходит, как известно, перераспределение напряжений, вызванных |
||
весом вышележащей толщи. Образуются зоны концентрации и де |
||
концентрации напряжений. Кроме |
того, |
в локальных областях |
в кровле и боках выработки силы тяжести стремятся оторвать породы |
||
от массива и обрушить их в выработку. Способность пород восприни |
||
мать без разрушения собственный |
вес и |
внутренние напряжения |
вблизи обнажений и определяет их устойчивость.
Существуют три |
основные |
формы |
потери устойчивости пород |
и незакрепленных |
выработок. |
Первая |
форма — вывалообразование |
в кровле и реже — в боках выработки под действием собственного веса обрушающихся пород, который превышает сопротивление их отделению от массива. Вторая форма — предшествующее обрушению разрушение пород в зонах концентрации напряжений, вызванных весом всей вышележащей толщи. Разрушение пород начинается обычно в боках выработки. Одним из признаков второй формы потери устойчивости является разрушение и смещение пород не толью кровли и боков, но и подошвы выработки. В пластичных породах потеря устойчивости проявляется иногда в чрезмерных смещениях поверхности выработки без видимого разрушения пород в результате их пластических деформаций (третья форма).
Устойчивость пород определяется их механическими свойствами: прочностью, пластичностью, ползучестью, а также строением и нарушенностыо массива.
Прочность пород «в куске». Прочность слагающих массив струк турных элементов зависит от минерального состава пород, в том числе — от типа и состава цемента в обломочных породах, от формы и расположения частиц и от вторичных изменений пород на различных
стадиях метаморфизма [115]. В качестве примера можно привести глинистые породы, примесь карбоната в которых увеличивает их прочность. Степень повышения прочности примерно пропорцио
нальна объему примеси и зависит от |
характера |
ее распределения |
в породе. Напротив, углистые примеси |
снижают |
прочность пород. |
Максимальную прочность обломочных пород обеспечивает поровый цемент, когда зерна обломочных компонентов касаются друг друга. При базальном цементе, когда зерна обломочного материала как бы «плавают» в нем, прочность пород целиком определяется соста вом цемента. Повышению прочности обломочных пород при прочих равных условиях способствует неправильная угловатая форма зерен, благодаря которой увеличивается сцепление с цементирующей мас сой. Повышению прочности способствует также беспорядочное рас положение частиц.
Характерным признаком вторичных изменений у пород угольных месторождений является_стадия метаморфизма углей, которую можно установить, в частности, по классификации ДонУГИ. Эта классифи кация содержит 14 групп метаморфизма, соответствующих определен ным технологическим маркам углей. С повышением стадии метамор физма прочность пород, как правило, возрастает и за счет уменьше ния пористости, снижения размокаемости в воде и за счет благоприят ных минералогических преобразований [115]. Исключением из этого правила является снижение прочности глинистых пород на пятой и шестой группах стадий метаморфизма, соответствующих коксовым углям. Эго явление объясняется резким возрастанием развития хрупкой вторичной гидрослюды. На более высоких стадиях мета морфизма глинистые породы фактически утрачивают свой первона чальный облик, нарастающее развитие вторичного кварца и карбо ната приводит к повышению их прочности (табл. 1).
Прочность пород в массиве меньше, чем в «куске», вследствие влияния поверхностей ослабления: слоистости, отдельности, трещи новатости и других «дефектов» строения массива. Отношение проч ности пород в массиве к прочности «в куске» характеризует нарушенность массива и называется коэффициентом структурного ослабления.
Наибольшее влияние на уменьшение величины коэффициента структурного ослабления оказывает трещиноватость пород. По своему происхождению трещины делятся на три типа: возникшие в процессе формирования толщи, образовавшиеся в результате горообразова тельных процессов и образовавшиеся в результате ведения горных работ.
Естественная трещиноватость слагается обычно (на угольных
месторождениях) из трех систем трещин |
[115]: о с н о в н о й , име |
ющей субмеридиональное простирание, |
т о р ц о в о й , имеющей |
субширотное простирание, и параллельной напластованию пород. Наиболее четко выражены трещины основной системы, прослежива ющиеся на больших площадях и ориентированные перпендикулярно или почти перпендикулярно напластованию пород. Тектонические
8
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т аблица |
||
|
|
|
|
|
1 |
|
Средняя прочность осадочных пород в куске при группах |
|
|||||||
|
|
|
|
|
я |
|
|
стадий, кгс/см2 (технологическая марка) |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименование и краткая |
|
Состав и тип |
а |
|
|
|
|
* |
о |
|
|
|
|
||
|
CTS |
|
|
|
И |
|
|
|
|
||||||
характеристика породы |
|
цемента |
о |
|
|
|
И |
о |
|
|
|
S |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
tc |
и |
и |
|
£ |
б |
Р |
< |
С-1 |
|
|
|
|
|
|
See |
|
о |
К |
1 |
1 |
|||||
|
|
|
|
|
'—■ |
со |
со |
<r |
|
ео |
г- |
00 |
со |
||
|
|
|
|
|
Вн |
'-4 |
|
а |
|
||||||
Аргиллиты углистые (до 20% уг- |
|
0—5 |
80 |
100 |
н о |
115 |
95 |
100 |
120 |
120 |
120 |
150 |
|||
листого материала) |
массивные, без |
|
5-10 |
60 |
110 |
160 |
240 |
215 |
150 |
260 |
300 |
400 |
420 |
||
примеси алеврита |
|
|
|
10-30 |
80 |
130 |
180 |
250 |
230 |
200 |
300 |
330 |
410 |
450 |
|
|
|
|
|
|
30-50 |
160 |
200 |
250 |
280 |
300 |
340 |
400 |
440 |
575 |
625 |
Аргиллиты углистые (до 20% уг |
|
5-10 |
130 |
170 |
200 |
265 |
250 |
240 |
290 |
360 |
420 |
460 |
|||
листого материала) |
массивные, |
с |
— |
10-30 |
150 |
190 |
230 |
270 |
260 |
250 |
320 |
405 |
500 |
570 |
|
примесью алеврита до 30% |
|
|
30-50 |
230 |
270 |
300 |
320 |
370 |
425 |
500 |
560 |
765 |
800 |
||
Алевролиты |
|
|
|
Глинистый |
0 -5 |
300 |
410 |
500 |
600 |
700 |
750 |
800 |
920 |
950 |
980 |
|
|
|
|
30-50% |
|||||||||||
|
|
|
|
15—30% |
0 -5 |
150 |
220 |
300 |
320 |
280 |
250- |
395 |
440 |
620 |
680 |
|
|
|
|
15-30% |
ю - з о |
450 |
520 |
600 |
650 |
600 |
580 |
715 |
815 |
930 |
960 |
|
|
|
|
Поровый |
100 |
310 |
410 |
560 |
850 |
880 |
1020 |
1125 |
1225 |
1325 |
140 0 |
|
|
|
|
карбонатный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Песчаники |
мелкозернистые |
|
Базальный |
0 |
180 |
230 |
320 |
345 |
290 |
265 |
440 |
490 |
650 |
720 |
|
|
|
|
|
глинистый |
10 |
270 |
440 |
550 |
680 |
640 |
600 |
660 |
800 |
860 |
920 |
|
|
|
|
|
10-30 |
300 |
470 |
600 |
710 |
720 |
720 |
800 |
880 |
970 |
1010 |
Песчаники срсднсзернистые и мел |
Глинистый |
0-Г, |
180 |
24 0 |
320 |
600 |
580 |
540 |
650 |
680 |
760 |
810 |
|||
козернистые |
|
|
|
30-50% |
|||||||||||
|
|
|
|
15-30% |
0 -5 |
260 |
4 20 |
530 |
940 |
860 |
820 |
960 |
1060 |
1180 |
1260 |
|
|
|
|
15-30% |
До 40 |
750 |
800 |
820 |
1090 |
1100 |
1225 |
1300 |
1435 |
1625 |
1800 |
Песчаники |
среднсзериистыс |
и |
Поровый карбо |
100 |
900 |
1050 |
1200 |
1340 |
1490 |
1650 |
1700 |
1800 |
1925 |
2120 |
|
мелкозернистые |
|
|
натный |
— |
850 |
1000 |
1200 |
1300 |
1350 |
1G00 |
1700 |
1840 |
2300 |
2500 |
|
Известняки |
|
|
|
- |
о
явления способствуют раскрытию естественных трещин и их отклоне нию от первоначального положения. Густота естественных трещин зависит от мощности слоев, глубины, прочности пород на одноосное сжатие. Наибольшая густота трещиноватости наблюдается в глини стых породах, особенно содержащих углистый материал. Несколько пониженная трещиноватость встречается в аргиллитах на высоких стадиях метаморфизма, а также в аргиллитах с равномерно распреде ленной примесью карбоната в объеме более 10%.
В алевролитах часто встречается косая слоистость, что обусло вливает их способность расслаиваться сразу по двум направлениям. Расстояние между трещинами в алевролитах с глинистым цементом близко к мощности слоев, а с известковистым цементом — во много раз превосходит мощность слоев (пластовой отдельности).
Рис. 1. Зависимость коэффициента структурного ослабления от отно сительной густоты трещин при кубической отдельности
Впесчаниках также часто встречается косая слоистость. Расстоя ние между трещинами в большинстве случаев в 1—3 раза превышает мощность слоев и зависит от крупности зерен обломочного материала.
Визвестняках расстояние между трещинами обычно в 2—10 раз превышает мощность пластовой отдельности.
Тектонические трещины отличаются от естественных как по ориен тировке, которая определяется направлением действовавших усилий, так и по характеру поверхностей. Поверхности тектонических тре
щин покрыты бороздами, указывающими направление смещений. В аргиллитах образуются зеркала скольжения. Густота трещин увеличивается с приближением к основному тектоническому нару шению.
Густота трещин, возникших в окружающих выработку породах под влиянием взрывных работ, и протяженность зоны трещинова тости в глубь массива зависят от прочности пород, ориентировки выработки относительно простирания пород, типа ВВ и, наконец, от паспорта буровзрывных работ [47, 93]. В работе П. Я. Таранова и др. [163] приведены результаты исследований искусственной тре щиноватости в выработках околоствольного двора шахты «Октябрь ский рудник» в Донбассе (табл. 2).
in