- •пластичность
- •§ 5. Задачи со смешанными краевыми условиями. Третья основная задача в двух измерениях
- •§ 8. Температурные напряжения. Упругие волны, вызванные тепловым ударом
- •§ 9. Трехмерные контактные задачи
- •§ 11. Диффракция. Распространение возмущений
- •§ 12. Сейсмические задачи и задачи о колебаниях
- •§ 13. Заключительные замечания
- •§ 2. Условие текучести и закон течения
- •§ 3. Постановка задачи
- •§ 10. Введение
- •(dfldQ) Q; di* = f* di* = 0,
- •§12. Конечные принципы
- •§ 14. Жесткий идеально-пластический материал
- •§ 15. Упругий идеально-пластический материал
- •§ 17. Динамическое нагружение
- •§ 18. Приложение принципа минимума потенциальной энергии
- •§ 20. Плоская деформация и плоское напряженное состояние
- •§21. Балки, стержни и брусья
- ••§ 23. Общие замечания
является положительной, а рассмотрение тех же четырех случаев показывает, что это действительно так.
.Из закона течения (11.14а) снова следует, что для дей
ствительного |
состояния Л + А с |
= 0, |
так что |
неравенства |
(11.11) будет |
справедливо и в |
этом |
случае. |
Что касается |
единственности, то посредством использованных ранее аргу ментов можно показать, что скорости изменения напряжений однозначны, и в этом случае из выражения (11.14а) следует также единственность для скоростей деформаций.
§ 12. Конечные принципы
Соответствующие экстремальные принципы существуют, хотя и в значительно более ограниченной форме, для проин тегрированных законов, рассмотренных в гл. 3. Эти огра ничения требуют, чтобьи в статически или геометрически допустимом поле напряжений точка напряжений имела правильную историю движения. Следует отметить, что эта ограничение налагается не только на предполагаемые поля напряжений или перемещений, которые подвергаются иссле дованию, но и на действительное поле. Поскольку действи
тельное |
поведение |
неизвестно, |
надежность использования |
этих принципов ограничена. |
|
||
При наличии этого дополнительного требования формули |
|||
ровки |
принципов |
тождественны |
тем, которые приведены |
в § 10, за исключением того, что необходимо дать соответ ствующие определения для П* и п2. Рассмотрим сперва идеально-пластический материал; из (8.8) получим
w = / <э; |
= / о; ( в„о: ) + 2 |
d |
^ ) |
=. |
|
|
= |
4 |
s i / W ; + 2 1*’ |
(12. 1) |
|
следовательно, полный потенциал будет равен |
|
||||
п* = f ( j BUQ]Q*- b ' Z t i d V - f T • u*dS. |
(12.2) |
||||
V |
|
|
S f |
|
|
Аналогично, для статически допустимого поля |
|
||||
U°,= f |
V dQ°, = / |
|
2 |
V b ЛЗ?). |
(12.3) |
Далее, если грань р пластическая, то a9ldQ°i = cf(l) = 0 или
в противном случае Я,? = 0, так что U°c по-прежнему опреде ляется зависимостью (10.9) и
И» = 1 f |
ByQfltydV- f Т° • u dS. |
(12.4) |
V |
S D |
|
В (12.2) величины Q* и Яр определяются уравнениями, ана логичными уравнениям (8.12) и (8.13), в то время как вели чины, входящие в (12.4), получаются непосредственно из данного поля напряжений.
Доказательство теорем |
получается |
обычным образом. |
Так, требуется доказать, что величина |
|
|
л п = / [ т ■в„ {Q-Q)- |
Q fiy + 2 К |
- S)] ■*'V - |
V |
|
|
— J * T . ( U * — u ) d S
S f
будет неотрицательной. Используя принцип виртуальной ра боты и закон напряжений — деформаций (8.8), это выраже ние можно преобразовать к следующему:
ЛП= / [ I В„ («; - Q,) (Q; - Q,) 4- 2 К - \ ) - 2 |
+ |
V |
|
|
(12-5> |
Далее нужно провести суммирование величин Яр по всем граням, которые, согласно предположенному геометрически допустимому состоянию, будут пластическими, и просуммиро вать Яр по всем тем граням, которые в действительности яв ляются пластическими. В последнем случае a^Qi = 1, так что величины Я3 сокращаются, и (12.5) запишется в виде
4 П= Л -jS«(Q;- адw - ад+ 2 х;о -
v
Это выражение, очевидно, будет неотрицательным, так как действительная точка напряжений не нарушает условий теку чести.
Подобным же образом можно показать, что доказатель
ство |
принципа |
минимума дополнительной энергии сводится |
к доказательству того, что величина |
||
ЛП, = |
/ [ i |
Q,) (<?» - Q,)+ 2 х,(1 - % а д ] W (12.6) |
V
будет неотрицательной. Вывод получается на основе тех же соображений, что и прежде.
Чтобы доказать, что выражение (10.11) справедливо также и в этом случае, можно скомбинировать оба принципа. Наконец, доводы, аналогичные приведенным вслед за выво дом уравнения (11.11), показывают, что напряжения един ственны, но что для деформаций существует некоторая не определенность.
Те же два принципа справедливы и для упрочняющегося материала, описанного в § 9. В случае изотропного упрочне
ния [6.1, 6.2] выражения для энергии примут вид |
|
|
n * = T f [ BijQ*iQ*j + F ( f * — 'l)]d V — f |
T ' u*rf5 |
(12.7) |
ST |
|
|
и |
|
|
H° = l / [ B t W Q j + F W - V ^ d V — f |
TO udS. |
(12.8) |
sv |
|
|
Доказательства аналогичны приведенным выше и потому не приводятся. Неравенство (10.11) снова оказывается спра ведливым, и существованием минимума обеспечивается одно значность как напряжений, так и деформаций. Подобные же результаты можно получить для кинематической модели
иматериалов, упрочняющихся по комбинированному закону.
§13. Теория предельного равновесия *)
Принципы теории предельного равновесия представляют собой другой тип экстремальных принципов. В то время как при рассмотрении принципов минимума потенциальной и до полнительной энергии поверхностные усилия считаются фик сированными и энергия минимизируется, теперь мы будем иметь дело с некоторыми множителями при усилиях. Если идеально-пластическое тело подвергается нагрузке совокуп ностью поверхностных усилий Т, мы будем рассматривать усилия XT, причем К медленно возрастает от нуля. В част
*) Принципы теории |
предельного |
равновесия |
были |
впервые сф ор м у |
||||||||
лированы |
Хиллом |
[13.1, |
|
13.2] |
для |
ж естко-пластического |
м атериала |
и |
||||
Д р уккером , |
Гринбергом |
и |
П рагером |
[13.3, |
13.4, |
13.5] для упруго-пласти |
||||||
ческого |
материала |
(см. |
такж е |
[1.1]). |
Связь м еж ду этими |
теорем ам и |
и |
|||||
полными |
реш ениями |
задач |
для |
идеально-пластического |
м атериала рассм а |
|||||||
тривалась |
Биш опом |
[13.6] |
и Л и |
и другим и |
[13.7, |
13.8]. |
|
|
|
|||
(К ак |
известно, |
основны е |
теоремы теории |
предельного равновесия |
||||||||
бы ли впервые даны |
А. А. |
Гвоздевы м . — Прим, ред.) |
|
|
|
ности, предположим, что вся поверхность принадлежит к типу S T , так что или задана составляющая Т, или соответствую
щая составляющая v равна нулю.
Если деформации достаточно малы, так что можно пред положить, что возрастающие нагрузки прикладываются, к недеформированному телу, то в общем случае мы сможем различать определенные области изменения %. Для доста точно малых К, например для 0 < X < ХЕ, тело будет пол
ностью упругим. При возрастании X выше значения ХЕ часть
тела становится пластической, но упругого материала остается еще достаточно для того, чтобы выдержать допол нительную нагрузку. Однако при некотором критическом значении X = S упругого материала уже будет недостаточно, чтобы выдержать нагрузку при ее дальнейшем сколь угодно малом росте, так что без возрастания нагрузки возникнет безграничное возрастание деформаций. Значение S носит на звание коэффициента запаса при данных нагрузках Т.
В теории предельного равновесия статически допустимое поле напряжений определяется как поле напряжений, уравно вешивающее поверхностные усилия msТ и нигде не нарушаю
щее условие текучести. Далее, коэффициент ms определяется
как статически допустимый множитель при условии, что ему соответствует по крайней мере одно статически допусти мое поле напряжений. Тогда первый принцип теории пре дельного равновесия устанавливает, что коэффициент запаса есть наибольший статически допустимый множитель.
Прежде чем дать доказательство этого принципа, пока жем, что при нагрузках ST скорости изменения напряже
ний Qt равны нулю всюду в теле. Заметим сперва, что при нагрузках ST
f Q f l i d V = f S T ■v d S = 0. |
(13.1) |
|
V |
s |
|
Это вытекает из определения 5 как множителя нагрузки, при которой рост деформаций может происходить без изменения нагрузки. Однако из закона течения (2.96) следует, что
/ Q ^ d V = f Q ^ Q j + n X - ^ j ) d V =
V V
= f (B yQ & j + z X / J d V . |
(13.2) |
V
Соответственно для каждой пластической грани получим, что или Хв= 0, если грань не входит в механизм течения, или же
соответствующее значение /в= 0. Поэтому и-з (13.1) и (13.2) находим
f B i j Q i Q j d V = :0. |
(13.3) |
V
Однако, так как матрице By соответствует положительно определенная квадратичная форма, это обстоятельство нала гает требование, чтобы Q/ = 0 в каждой точке объема V, что и требовалось доказать. Наконец, подставляя этот резуль тат в (2.96), покажем, что при нагрузках ST закон течения можно записать в виде
|
|
|
|
а _Y \ d/g |
|
|
|
(13.4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Возвращаясь снова к первому принципу, рассмотрим вы |
|||||||||
ражение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ { Q - Q T > i d V , |
|
|
|
||
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
где |
Q° |
есть |
статически допустимое поле |
напряжений. |
|||||
В |
соответствии |
с |
рассуждениями, |
приведенными |
в |
§ 2 |
|||
[см. |
(2.8)], это |
подинтегральное |
выражение |
должно |
быть |
||||
в каждой |
точке |
неотрицательным. Следовательно, |
|
|
|||||
|
/ ( Q - Q 4 ) 9 t d V = f ( Э Т - л 5Т ) . у й5 = |
|
|
||||||
|
V |
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= ( S - m s) f T - v d S > 0 . |
(13.5) |
||||
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
Поскольку |
j T - v d S |
представляет |
пластическую работу и |
||||||
|
|
s |
|
|
вытекает, что S >• ms . По |
||||
будет положительным, то отсюда |
этому, так как S по определению есть статически допустимый множитель, то он будет наибольшим из таких множителей, что и требовалось доказать.
Второй принцип относится к кинематически допустимому полю скоростей деформаций. Пусть v* есть любое поле, удо
влетворяющее |
нулевым |
граничным |
условиям для скоростей |
и требованию, |
чтобы J |
Т • v* > 0. |
Если предположить, что |
s
поле V* повсюду является пластическим, то можно связать
поле скоростей деформаций q*i и поле напряжении Qi* в соот ветствии с фиг. 12. В общем случае это поле напряжений не удовлетворяет условиям равновесия и может не быть един ственным. Однако мы можем определить лишь один
кинематически допусти |
|
|
мый множитель mk выра- |
/ |
|
жением |
||
f Q*q*dV |
Заданные векторы |
|
mk = —r---------- , (13.6) |
||
скоростей деформаций |
||
J Т - v * d S |
|
|
s |
|
так как произведение Q]q] единственно даже при неединственном Q*.
Второй принцип теории предельного равновесия утверждает, что коэффи циент запаса является наименьшим кинематичечески допустимым мно жителем.
Для доказательства рассмотрим выражение
/ ( Q l - Q j f i w
V
Ф и г . 12. О п р едел ен и е кинем атически допустим ы х полей напряж ений.
Сплошными стрелками обозначены векторы ско ростей деформации if* (заданные); пунктирными стрелками обозначены векторы напряжений Q^
(определяемые). Отметим, |
что однозначным яв- |
|||
ляется произведение |
* |
.* |
но не просто |
* |
Qj q |
Q-, |
При помощи соображений, приведенных в § 2, убеждаемся, что подинтегральное выражение всюду неотрицательно, так что
f |
i Q * ~ Q ^ * i d V = f {mhl - S l ) . v * d S = |
|
|
V |
“ |
s |
|
|
|
= {mk— S) f T - y * d S > 0 . |
(13.7) |
Поэтому m k^ S , |
что и требовалось доказать. Отметим, что |
||
преобразование |
интеграла fQ i q i d V не основывается на |
v
приложении принципа виртуальной работы, а является след ствием определения (13.6).
Очевидно, что комбинирование этих двух теорем позволяет получить верхнюю и нижнюю границы для коэффициента запаса:
(13.8)
В этом доказательстве, так же как при доказательстве всех принципов, рассмотренных в данной главе, мы молчаливо предполагали, что должны быть удовлетворены требования непрерывности. В действительности теоремы справедливы и при значительно более слабых требованиях. Решающим в каждом доказательстве было приложение принципа вир туальной работы, поэтому любое предполагаемое разрывное поле напряжений или скоростей должно быть проверено, исходя из этого принципа. Например, когда непрерывны по верхностные усилия на некоторой поверхности, могут претер певать разрыв не только производные напряжений, но даже сами напряжения. Требования неразрывности в отношении перемещений и скоростей деформаций также могут быть ослаблены, если учитывать любое конечное значение энер гии, производимое при таком разрыве. Дальнейшие иссле дования разрывных полей в идеально-пластическом теле можно найти в [13.9, 13.10, 13.11, 13.12].