- •Ш. А. Пиралишвили, н. А. Мочалова, с. В. Веретенников термодинамика. Технические приложения
- •Рыбинск 2007
- •1.1. Способы задания газовой смеси
- •1.4. Энтропия газовой смеси
- •1.5. Задание для самостоятельного решения
- •1.6. Пример выполнения индивидуального задания
- •2. Процессы смешения
- •2.1. Процессы смешения в постоянном объеме
- •2.2. Задание для самостоятельной проработки
- •2.3. Пример выполнения расчета
- •2.4. Смешение в потоке
- •2.5. Индивидуальные задания по расчету
- •2.6. Пример выполнения индивидуального задания
- •2.7. Смешение при заполнении объема
- •2.8. Индивидуальное задание на расчет процесса смешения при заполнении объема
- •2.9. Пример выполнения индивидуального задания по расчету процесса смешения при заполнении объема
2.4. Смешение в потоке
Схема смешения различных газов в потоке представлена на рис. 2.5. Пусть в единицу времени по первому трубопроводу в камеру смешения поступает m1 кг первого газа с параметрами P1, h1, T1 и скоростью W1, а по второму трубопроводу – m2 кг второго газа с параметрами P2, h2, T2 и скоростью W2. Из камеры смешения в единицу времени вытекает m1 + m2 = m кг газа с параметрами P, h, T и скоростью W.
Запишем первое начало термодинамики для открытой поточной системы, представленной на рис. 2.5.
(2.7)
или после деления на поток массы смеси получим
.
Рис. 2.5. Схема
процесса смешения в потоке
g1i1 + g2i2 = i. (2.8)
Записанные уравнения (2.7) и (2.8) позволяют при заданном давлении p после смешения определить все прочие параметры смеси. Для этого надо воспользоваться таблицами термодинамических свойств смеси, по которым определить T = f (p, i), S = f (p, i) и другие параметры. При этом надо иметь в виду, что в общем случае давление смеси может быть как больше, так и меньше давления каждого газа. Иначе говоря, могут быть такие случаи, когда p1 > p >p2; p1 > p < p2; p1 < p< p2. Все зависит от величины скорости на входе и выходе из камеры смешения.
В случае смешения потоков идеального газа, имеющих различные параметры, величины n и T могут быть выражены аналитически, через известные значения параметров смешиваемых потоков газа.
Поскольку для идеального газа, теплоемкость которого постоянна
i1 = сp1T1; i2 = сp2T2; i = сpT; (для идеального газа, теплоемкость которого зависит от температуры, в этих соотношениях будет фигурировать средняя теплоемкость), из формулы (2.2) получим:
. (2.9)
Зная определенную таким образом температуру T газа и давление p газа в камере смешения, с помощью уравнения Клапейрона-Менделеева нетрудно определим удельный объем газа после смешения:
, (2.10)
где R – газовая постоянная смеси.
Рис.
2.6. Схема эжектора: 1 – активное сопло;
2 – пассивное сопло; 3 – камера смешения;
4 – диффузор
Такой эжектор служит, например, компрессором в пароэжекторных холодильных установках, где втекающий под давлением p0 пар низкого давления с помощью эжектирующего потока пара приобретает более высокое давление pm. Эжектирующий поток пара поступает (после расширения в сопле) в объем, где пар низкого давления практически находится в неподвижном состоянии: В этом объеме эжектирующий поток пара смешивается с паром низкого давления и вместе с ним втекает в диффузор. Здесь смесь тормозится и сжимается до давления pсм > p0 (рис. 2.6).
Рассчитав параметры потоков после смешения можно проанализировать процесс с позиции второго начала термодинамики. Для этого необходимо вычислить энтропию, эксергию потоков до и после процесса смешения и потери эксергии после смешения. Удельные эксергии потока в различных сечениях рассчитываемых смесительных аппаратов и устройств могут быть найдены по зависимостям
. (2.11)
Эксергетический КПД процесса смешения определяется отношением эксергии газовой смеси к сумме эксергий смешивающихся компонентов
. (2.12)
Суммарный поток потерь эксергии в процессе смешения может быть найден по известному значению суммарной эксергии смешивающихся потоков и численному значению эксергетического КПД
. (2.13)
Если учитывать поэлементную необратимость процесса в различных сечениях аппарата смешения, то в случае расчета эжектора можно найти потери в сопловом устройстве смешивающего аппарата
. (2.14)
Тогда необратимость диффузора устройства может быть найдена как очевидная разность с учетом аддитивности как энтропии, так и эксергии
. (2.15)
Однако наибольшую необратимость имеет непосредственно процесс смешения. Потери эксергии на смешении могут быть определены по известным параметрам до и после смешения.
Например для пароструйного эжектора, показанного на рисунке потери смешения, возникающие при смешении, находятся в соответствии с параметрами в характерных расчетных сечениях
. (2.16)
Поток эксергии на выходе из диффузора
. (2.17)
Проверка расчетов может быть выполнена на основании первого начала термодинамики. Сумма эксергии на входе в аппарат должна быть равна эксергии на выходе сложенной с суммарными потерями эксергии
. (2.18)
По рассчитанным значениям строится диаграмма потоков эксергии и анергии.