книги из ГПНТБ / Рябкова Е.Я. Расчет заземляющих устройств (Заземления в установках высокого напряжения) учеб. пособие
.pdfd
от произведения Ip для электродов длиною 1=2, 5, 10 м при различной пробивной напряженности грунта приводят ся на рис. IV-1.
Рис. IV-1. Импульсные коэффициенты вертикальных электро дов
б) Горизонтальный электрод при глубине h =0
На границе искровой зоны
Е — Епр — tp — Л/"ф I р,
отсюда фиктивный радиус
г = /р
фя/Я,пр
и, импульсное сопротивление горизонтального электрода
Р |
I |
Р |
^пр |
2. Протяженный горизонтальный заземлитеЛЬ (при р<^5000 омм)
а) Расчет протяженного заземлителя без учета искровых процессов в земле
При относительно небольшой амплитуде импульсного тока, когда искровым процессом в земле можно пренебречь, расчет протяженного заземлителя ведется по схеме замеще ния линии с распределенными постоянными параметрами
L и g.
Для единицы длины заземлителя индуктивность равна примерно индуктивности уединенного проводника
I = |
0,2 |
|
—0,31 J |
(35) |
а проводимость |
|
1 |
1 |
|
|
|
|
||
|
& |
RI |
’ омм ’ |
|
где I — длина, г — радиус |
m R —стационарное сопротивле |
|||
ние заземлителя. |
|
|
|
|
После решения |
дифференциальных уравнений |
схемы |
||
ди |
_ L |
dl |
dl_ |
|
дх |
|
dt |
дх — Ug |
|
при заданной косоугольной волне тока в начале заземлителя I(0, t) = at напряжение на заземлителе
U (X, t) = j j [г? + 2Г, |
J ] ± |
(1 - |
е"^) cos -І5* J, |
|
где |
|
ft=i |
|
|
|
|
|
Т |
|
Lgl* |
_ |
LI |
|
|
Т . = |
~ |
n*R |
Гк = — • |
|
я2 |
к |
А* |
Отсюда импульсное сопротивление заземлителя:
гf ■ о ■=■ж т := і [' + -г-*І)Ч<' - е^>]• <36>
А = 1
Если длина фронта волны тока т, то при отношении
- f > 3 , е 34 <0,05, 1 - е г’ ^ 1 ,
*1
61
тс2
Е А2 T
/.=i
и импульсное сопротивление заземлителя для момента амплитуды волны тока будет
k—
*= 1
(37)
= * [ 1 + -г5г ] = * + т г -
Если только |
|
> 3, |
то |
|
|
■Ч-i |
X |
X |
|
|
|
|
||
2(0, т) = ^ | і |
+ |
- ^ [ ( 1 - е “ ) + ^ - ( 1 - е " ^ ) + |
||
|
+ |
- т г ( 1- е |
|
* - |
|
?>)+ |
1 |
||
где |
А- = I + 1 |
|||
|
|
|
|
|
I — оо |
_2_ = Л І |
1____ L |
(37a) |
|
S |
||||
ft = i+l |
k* |
6 |
2s |
/* |
|
|
|
|
Из уравнения (37) видно, что импульсное сопротивле ние заземлителя состоит из стационарного сопротивления^
и добавочного переходного индуктивного сопротивления ^
При этом относительное влияние индуктивности тем значи тельнее, чем больше отношение постоянной времени Т\ к длине фронта волны т, а следовательно, и чем меньше удельное сопротивление грунта и больше длина заземлите ля. При увеличении сопротивления грунта относительное влияние индуктивности уменьшается и заземлитель пере
стает быть протяженным, так как а = —— ►1.
Если при определении сопротивления заземлителя не счи-, таться с влиянием индуктивности меньшим 10%, т. е. когда в уравнении (37)
Г, я2 |
|
0, 1, |
Зт |
< |
|
|
|
62
ü'ö при отноіііёнйи
I V. JL
;33
T
заземліитель можно рассматривать как сосредо-точённЬій.
Так, например, горизонтальный заземлитель длиною / = 20 м (сі— 2 см, п = 0,5 м) в грунте с р=100 омм при длине фронта т=3 мксек является протяженным заземлителем-, так как
т |
_ |
т |
__ |
т |
" 3 |
= 8,6, |
|
П |
~ |
Lgl2 ~~ |
U |
1,45 • 20 |
|||
|
|||||||
|
|
П“ |
|
|
8,4-я* |
|
|
по в грунте с удельным сопротивлением |
|
||||||
|
|
р > |
(і00 |
|
= 380j омм |
||
становится сосредоточенным. |
|
|
ны
На рис. IV-2 дается распределение напряжения вдоль заземлителей разной длины для времени амплитуды тока т=3 мксек. Из кривых видно, что при большой длине на пряжение на конце заземлителя очень мало, что говорит
оплохом использовании удаленных участков заземлителя<
ч63
На рис. ІѴ-З приводятся импульсные коэффициент^
протяженных заземлителей а = '~^ в зависимости от отно
шения — , вычисленные по формулам (37) и (37,а), т. е.
Ті
без учета искровьіх процессов в землё.
Рис. ІѴ-З. Импульсные коэффициенты протяженных заземлителей (по расчету без учета искровых процессов в земле)
б) Импульсное сопротивление протяженного заземлителя при наличии искровых процессов в грунте
Если плотность тока, стекающего с поверхности протяч женного заземлителя, приводит к напряженности поля Е > >£пр, то растекание тока с заземлителя будет сопровожу даться пробоями окружающих его слоев земли. Возникаю щая искровая зона будет тем большего радиуса, чем больше
плотность тока, на поверхности электрода и удельное сопро тивление грунта.
По мере удаления участка |
протяженного |
заземлителя |
от его начала и уменьшения потенциала U, а следовательно, |
||
и плотности тока, стекающего |
с поверхности |
заземлителя, |
интенсивность искровых процессов ослабевает. |
Это ведет |
к тому, что импульсная проводимость единицы длины зазем лителя будет меняться по дліине заземлителя и зависеть от тока £', стекающего с единицы длины заземлителя и ее по тенциала.
Если проводимость единицы длины протяженного зазем лителя (при h = 0) в стационарном режиме
64
|
|
1 |
|
|
я |
I |
|
|
|
|
|
RI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P In — |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
то импульсная проводимость |
|
при наличии |
искровои зоны |
||||||
с радиусом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ip |
|
— |
1Р |
|
|
||
|
гФ=' ln Е |
|
|
|
л Е , |
ир |
|
|
|
будет |
|
пр |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 и |
I |
|
InE |
пр |
|
InE |
(38) |
||
|
|
|
np |
||||||
|
р l n ----- |
р ln. |
|
|
р ІП ■ |
|
|||
|
ГФ |
|
|
i'P |
|
V g»? |
где ir= U g „ — ток с единицы длины и / — ток со всего заземлителя, стекающие при потенциале всего заземлителя U. ■
Отсюда отношение |
|
|
||
|
gn |
Іп-І |
|
|
|
ЕПрТСІ |
|
||
|
g |
|
||
|
|
ln |
|
|
или |
|
|
|
|
_£и_ |
m l |
m l |
|
|
Г |
Г |
(39) |
||
g |
|
|
||
ІП* |
I ln — |
|||
|
||||
|
UgnPë |
ln E пр |
г |
|
|
g и |
|||
|
|
и |
Решением, путем подбора, неявного уравнения (39) опре
деляется зависимость = f ( U ) . Эта зависимость относится
к грунтам с любым удельным сопротивлением при соот
ветствующей |
им величине пробивной напряженности Еар |
|
и |
приводится |
на рис. ІѴ-4 для разных длин заземлителей |
и |
пробивных |
напряженностей грунта. |
Расчет импульсного сопротивления протяженного зазем лителя по схеме замещения из индуктивности L и нелиней ной проводимости ga=f(U) приводит к сложному диффе ренциальному уравнению, которое может быть решено приближенными методами. Не останавливаясь на расчете, рассмотрим здесь некоторые закономерности в поведении
5— 1059 |
65 |
протяженного заземлителя при наличии искровых процессов в земле.
Рис. 1V-4. Импульсная проводимость протяженных заземлителеіі
На рис. ІѴ-5 приведены зависимости от длины заземли-
r. 1-
теля стационарного сопротивления R = -jp, импульсного со
противления при отсутствии искровых процессов Z, им пульсного сопротивления при наличии искровых процессов
Zn и величины Rn= . Сопоставление между собой этих
кривых позволяет выяснить влияние на импульсное сопро-- тивление заземлителя его индуктивности и искровых про цессов в земле.
Из сравнения кривых Z и R, iZn и Rw видно, что для од ного и того же грунта и той же длины заземлителя влияние
66
I
индуктивности больше при наличии искровых процессбй (при Г>0). Это является следствием увеличения длительно сти переходного процесса (постоянной времени Т) из-за возрастания проводимости заземлителя от g до gu.-
Рис. ІѴ-5. Зависимость сопротивлений R, R'K, Z, Z n от длины заземлителя
Как видно из сравнения кривых для Z и Z„, искровые процессы в земле значительно снижают импульсное сопро тивление протяженного заземлителя. При относительно
5* |
67 |
малых длинах, когда плотности тока наиболее значительны, искровые процессы не только компенсируют влияние индук тивного сопротивления заземлителя, но и обусловливают снижение его сопротивления ниже стационарной величины R. При этом импульсный коэффициент заземлителя а =
Рис. ІѴ-6. Импульсные коэффициенты протяженных заземлителей в зависимости от удельного сопротивления грунта
При увеличении длины заземлителя влияние индуктив.- ности возрастает и импульсный коэффициент делается рав ным единице и тем при меньшей длине заземлителя, чем меньше удельное сопротивление грунта.
За точкой пересечения ZH и Я кривая , Z,r становится очень пологой, как следствие того, что искровые процессы уже не компенсируют влияние индуктивности. В этих усло виях использование заземлителей с большей длиной делает ся нерациональным, так как с увеличением их длины им пульсное сопротивление Zn перестает уменьшаться.
68
В табл. XI приводятся предельные рационально исполь зуемые длины протяженных заземлителей (ІПр) (без верти кальных электродов) в грунтах разного сопротивления при амплитуде тока 1=40 ка и длине фронта т= 3 — б мксек соответственно.
|
|
|
|
Таблица XI |
р, омм |
500 |
1000 |
2000 |
4000 |
^пр |
25-35 |
35-40 |
60-80 |
80-100 |
|
/ |
|
|
|
Как видно из таблицы, предельная рационально исполь зуемая длина протяженных заземлителей растет с увеличе нием удельного сопротивления грунта и длины фронта вол ны тока.
С увеличением тока I, а также в случае расположения по длине протяженного заземлителя вертикальных электро дов, предельная рационально используемая длина заземли телей уменьшается.
На рис. іѴ-б приводятся расчетные импульсные коэффи циенты протяженных заземлителей при т=3 — 4 мксек в за висимости от удельного сопротивления^ грунта.